刚性接触网平面布置优化结构制造技术

刚性接触网平面布置优化结构，以减小刚性悬挂区段的弓网间磨耗，并降低磨耗的不均匀程度，最终达到受电弓碳滑板磨耗均匀，延长其使用寿命，减少对受电弓碳滑板更换维护工作量的目的。它包括由直线汇流排（11）和弯曲汇流排（12）构成的锚段，所述锚段各悬挂点的拉出值在顺线路方向按2～5mm／m的恒定变化率设置，每个锚段只弯曲一次，将每个锚段的最大拉出值所在悬挂点设置为中心锚结（13）。（*该技术在2022年保护过期，可自由使用*）

【技术实现步骤摘要】

刚性接触网平面布置优化结构
本技术主要涉及城市轨道交通，特别涉及一种刚性接触网平面布置优化结构。
技术介绍
一直以来，弓网关系都是电气化铁路的关键技术之一。受电弓一接触网作为向列车提供电能的重要装备，其良好的受流质量是列车安全、可靠、稳定运行的先决条件，也影响着受电弓和接触网的使用寿命和运营成本。自广州地铁二号线采用架空刚性悬挂后，鉴于刚性悬挂具有结构简单、可靠性高、工程实施简便、运营维护综合成本低、经济性好等突出优势，因而在国内城市轨道交通和干线电气化铁路得到越来越广泛的应用。但广州地铁二号线2002年投入运营以来，在实际运营过程中出现弓网磨耗大且磨耗不均匀等问题，主要表现在受电弓碳滑板磨耗不均匀，主表现在受电弓碳滑板工作面的形状不规则且起伏不平，拉出值最大值(±200mm)处受电弓磨耗严重，形成较深的凹槽。车辆受电弓碳滑板出现不均匀磨耗，主要原因在于刚性架空接触网的平面布置设计不尽合理，导致接触线在受电弓碳滑板上的分布概率及磨耗时间不均匀。目前国内地铁刚性悬挂的平面布置一般采用正弦波形状布置方式(如图1所示)，最大拉出值不超过200mm，最大锚段长度不超过250m，非绝缘锚段关节处拉出值为土 IOOmm(广州二号线)或±75mm (其它线路)。采用正弦布置时，在每个锚段中，拉出值变化率并不是比较恒定的数值，而是变化很大，即在不同线路区段，接触线在受电弓碳滑板上的扫动频率不一致，导致接触线在受电弓碳滑板上不同部位的摩擦概率不同。因此，运行时间一长，受电弓碳滑板上难免出现凹凸不平的情况。尤其在正弦曲线的波峰和波谷，即两侧最大拉出值处，拉出值变化率最小，而且连续跨距长。这说明正弦布置方式使得受电弓碳滑板两侧最大拉出值处磨耗的几率较大，而且连续磨耗的时间最长，直接导致此处受电弓碳滑板磨损严重。
技术实现思路
本技术所要解决的技术问题是提供一种刚性接触网平面布置优化结构，以减小刚性悬挂区段的弓网间磨耗，并降低磨耗的不均匀程度，最终达到受电弓碳滑板磨耗均匀，延长其使用寿命，减少对受电弓碳滑板更换维护工作量的目的。本技术解决其技术问题所采用的技术方案如下:本技术的刚性接触网平面布置优化结构，包括由直线汇流排和弯曲汇流排构成的锚段，其特征是:所述锚段各悬挂点的拉出值在顺线路方向按2 5mm / m的恒定变化率设置，每个锚段只弯曲一次，将每个锚段的最大拉出值所在悬挂点设置为中心锚结。本技术的有益效果是，列车受电弓碳滑板磨耗均匀，避免了在受电弓碳滑板表面形成沟槽、甚至出现卡线或拉线的隐患，保证运营安全。同时，保持受电弓碳滑板表面平滑也能有效增加接触导线和受电弓碳滑板的接触面积，从而改善弓网关系，减少弓网间拉弧的几率。在施工中的拉出值调整更加简便易行，更便于保证施工质量。附图说明本说明书包括如下三幅附图:图1是现有刚性接触网平面布置结构示意图；图2是本技术刚性接触网平面布置优化结构示意图；图3是本技术实施例的结构示意图。图中标示构件、部位及所对应的标记:直线汇流排11、弯曲汇流排12、中心锚结13。具体实施方式以下结合附图和实施例对本技术进一步说明。参照图1，目前国内地铁刚性悬挂的平面布置一般采用正弦波形状布置方式，最大拉出值不超过200mm，最大锚段长度不超过250m，非绝缘锚段关节处拉出值为± IOOmm (广州二号线)或±75mm (其它线路)。采用正弦布置时，在每个锚段中，拉出值变化率并不是比较恒定的数值，而是变化很大，即在不同线路区段，接触线在受电弓碳滑板上的扫动频率不一致，导致接触线在受电弓碳滑板上不同部位的摩擦概率不同。因此，运行时间一长，受电弓碳滑板上难免出现凹凸不平的情况。尤其在正弦曲线的波峰和波谷，即两侧最大拉出值处，拉出值变化率最小，而且连续跨距长。这说明正弦布置方式使得受电弓碳滑板两侧最大拉出值处磨耗的几率较大，而且连续磨耗的时间最长，直接导致此处受电弓碳滑板磨损严重。参照图2，本技术的刚性接触网平面布置优化结构，包括由直线汇流排11和弯曲汇流排12构成的锚段，所述锚段各悬挂点的拉出值，不论在直线还是曲线区段，在顺线路方向按2 5_ / m的恒定变化率设置，使接触导线在受电弓碳滑板上的扫动频率就能基本维持恒定。此外，每个锚段只弯曲一次，将每个锚段的最大拉出值所在悬挂点设置为中心锚结13，使汇流排弯曲半径较小的区段位于最靠近中心锚结的地方。受电弓碳滑板有效宽度800mm时,所述最大拉出值均按不大于280mm,最大拉出值悬挂点相邻两侧悬挂点的拉出值一般取250mm (但不应大于250mm)，根据此两个悬挂点拉出值、线路曲线半径等确定最大拉出值悬挂点的具体数值。次大拉出值以外的其余悬挂点的拉出值需根据次大拉出值、关节处悬挂点拉出值和锚段长度等确定其变化率，然后再根据此变化率、悬挂点间的跨距来确定。除最大拉出值悬挂点为可调拉出值外，其余悬挂点均为关键悬挂点。在人防门、防淹门、道岔区等特殊区段可根据具体情况选取拉出值。参照由图3示出的实施例，左侧Ml锚段和右侧M3锚段的中心锚结分别设置在锚段中部悬挂点Ml-13、M3-13处，相邻侧的悬挂点M1-12和M3-12则定义为次大拉出值悬挂点，其拉出值绝对值固定设置为250_，则在M1-12和M3-12之间的锚段布置变化率表达式为:K= ( |al Ha2|+d) / (S1+S2-3)式中:al、a2分别为M1-12、M3_12悬挂点的拉出值；d为相邻两锚段在关节处的间距；S1、S2分别为两个相邻锚段直线布置锚段头尾两悬挂点间的跨距之和；“3”为两锚段在关节处重合部分的长度为3米。根据此表达式，若所示关节为非绝缘锚段关节，则可计算出其直线段锚段的变化率K= (250+250+200) / (78+78-3)=4.58mm / m。依据此变化率，可以快速的计算出M1-1213-12悬挂点间其他悬挂点的拉出值。以M1-6悬挂点为例，其距离M1-12悬挂点的距离=(8+8+......+8) =48m, M1-6 悬挂点的拉出值 a=250_48X4.58=30mm。表I 一各悬挂点拉出值计算表本文档来自技高网...

【技术保护点】
刚性接触网平面布置优化结构，包括由直线汇流排（11）和弯曲汇流排（12）构成的锚段，其特征是：所述锚段各悬挂点的拉出值在顺线路方向按2～5mm/m的恒定变化率设置，每个锚段只弯曲一次，将每个锚段的最大拉出值所在悬挂点设置为中心锚结（13）。

【技术特征摘要】
1.刚性接触网平面布置优化结构，包括由直线汇流排(11)和弯曲汇流排(12)构成的锚段，其特征是:所述锚段各悬挂点的拉出值在顺线路方向按2 5mm/m的恒定变化率设置，每个锚段只弯曲一次，将每个锚...

【专利技术属性】
技术研发人员：陈显志，陈勇，陈建君，杨波，杨捍东，潘英，李朝阳，常新亮，聂飞，张硕雷，
申请(专利权)人：中铁二院工程集团有限责任公司，
类型：实用新型
国别省市：