【技术实现步骤摘要】
本专利技术涉及车辆驾驶室悬置，特别是内偏置非同轴式驾驶室稳定杆系统的变形计算方法。
技术介绍
在实际驾驶室悬置及稳定杆系统设计中，考虑到结构和性能，有时会采用内偏置非同轴式驾驶室稳定杆，即稳定杆的扭管与扭转橡胶衬套不同轴。这样在稳定杆系统工作时，扭管不仅受到扭转变形，而且还将受到弯曲变形。因此，内偏置非同轴稳定杆系统不仅为驾驶室提供侧倾刚度，减小驾驶室的侧倾运动，而且还会提供一定的浮仰刚度，降低驾驶室的浮仰运动。然而，由于受橡胶衬套变形解析计算、扭管的弯曲变形和扭转变形相互耦合等关键问题的制约，对于内偏置非同轴式驾驶室稳定杆系统变形的计算，一直未能给出可靠的解析计算方法。一般情况下只是将橡胶衬套及扭管内偏置量对稳定杆系统刚度的影响，用一个折算系数，对稳定杆系统变形进行近似估算。目前，国内外对于驾驶室稳定杆系统变形的计算，大都是利用ANSYS仿真软件，通过实体建模对稳定杆系统的变形进行仿真分析和验证，该方法尽管可得到比较可靠的仿真数值，然而，由于不能提供精确的解析计算式，因此不能满足驾驶室稳定杆系统CAD软件开发的要求。随着车辆行业快速发展及车辆行驶速度的不断提高...
【技术保护点】
内偏置非同轴式驾驶室稳定杆系统的变形计算方法，内偏置非同轴式驾驶室稳定杆系统的结构左右对称，扭管与扭转橡胶衬套非同轴，内偏置量T；扭管的长度LW，内圆直径d，外圆直径D，弹性模量E，泊松比μ；悬置橡胶衬套与扭转橡胶衬套之间的距离，即摆臂长度l1；橡胶套的内圆半径ra，外圆半径rb，，长度Lx，弹性模量Ex和泊松比μx；在内偏置非同轴式驾驶室稳定杆和橡胶套的结构参数、材料特性参数及所承受载荷给定情况下，对内偏置非同轴式驾驶室稳定杆系统的变形进行计算，其特征在于采用以下计算步骤：(1)内偏置非同轴式稳定杆在悬置位置处的变形系数Gw计算：根据扭管的长度Lw，内径d，外径D，弹性模...
【技术特征摘要】
1.内偏置非同轴式驾驶室稳定杆系统的变形计算方法，内偏置非同轴式驾驶室稳定杆系统的结构左右对称，扭管与扭转橡胶衬套非同轴，内偏置量T；扭管的长度LW，内圆直径d，外圆直径D，弹性模量E，泊松比μ；悬置橡胶衬套与扭转橡胶衬套之间的距离，即摆臂长度l1；橡胶套的内圆半径ra，外圆半径rb，，长度Lx，弹性模量Ex和泊松比μx；在内偏置非同轴式驾驶室稳定杆和橡胶套的结构参数、材料特性参数及所承受载荷给定情况下，对内偏置非同轴式驾驶室稳定杆系统的变形进行计算，其特征在于采用以下计算步骤：(1)内偏置非同轴式稳定杆在悬置位置处的变形系数Gw计算：根据扭管的长度Lw，内径d，外径D，弹性模量E和泊松比μ，摆臂长度l1，及扭管的内偏置量T，对稳定杆在悬置位置处的变形系数Gw进行计算，即 G W = 32 ( 1 + μ ) ( l 1 - T ) 2 L W π E ( 1 - k d 4 ) ; ]]>(2)橡胶衬套的径向刚度Kx的计算：根据橡胶套的内圆半径ra，外圆半径rb，，长度Lx，弹性模量Ex和泊松比μx，对驾驶室稳定杆橡胶衬套的径向刚度Kx进行计算，即 K x = 1 u ( r b ) + y ( r b ) ; ]]>其中， y ( r b ) = a 1 I ( 0 , αr b ) + a 2 K ( 0 , αr b ) + a 3 + 1 + μ x 5 πE x L x ( ln r b + r b 2 r a 2 + r b 2 ) , ]]> a 1 = ( 1 + μ x ) [ K ( 1 , αr a ) r a ( r a 2 + 3 r b 2 ) - K ( 1 , αr b ) r b ( 3 r a 2 + r b 2 ) ] 5 πE x L x αr a r b [ I ( 1 , αr a ) K ( 1 , αr b ) - K ( 1 , αr a ) I ( 1 , αr b ) ] ( r a 2 + r b 2 ) , ]]> a 2 = ( μ x + 1 ) [ I ( 1 , αr a ) r a ( r a 2 + 3 r b 2 ) - I ( 1 , αr b ) r b ( 3 r a 2 + r b 2 ) ] 5 πE x L x αr a r b [ I ( 1 , αr a ) K ( 1 , αr b ) - K ( 1 , αr a ) I ( 1 , αr b ) ] ( r a 2 + r b 2 ) , ]]> a 3 = - ( 1 + &...
【专利技术属性】
技术研发人员：李红艳，周长城，赵光福，刘灿昌，初振美，袁光明，
申请(专利权)人：周长城，
类型：发明
国别省市：山东;37
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