辅碟簧微调型特重载荷可变碟簧支吊架制造技术

一种中心为主碟簧组合（１１）和四角为四个辅碟簧组合（１６）所组成，由辅碟簧组合实现微调的特重载荷支撑搁置型可变碟簧支吊架。中心主碟簧组合承担总设计载荷的绝大部分，剩余下来的少部分载荷由四角四个辅碟簧组合共同承担。在碟簧总负荷和总载荷客观存在偏差的情况下，将压住四个辅碟簧组合的调节螺杆（２０）上的调整螺母（１９）旋紧或旋松，可将辅碟簧压紧或放松，以增加或减少主副碟簧组合的总负荷，并将特重载荷支撑搁置型可变碟簧支吊架调定到工作载荷时设计规定的工作高度。当工作载荷与主副碟簧组合总负荷达到平衡时，就将原先按设计高度设定，以刚性支承形式锁定的四个定位螺栓（１０）及其两端的垫圈（９）、螺母（８）拔出，使总载荷处于有效的弹性支承平衡状态。（*该技术在2019年保护过期，可自由使用*）

【技术实现步骤摘要】

本技术涉及一种由中心为主碟簧组合，四周为辅碟簧组合，并实 现微调的特重载荷支撑搁置型可变碟簧支吊架。在特重载荷和变化载荷的条件下，主碟簧 组合承担主要工作载荷，而辅碟簧采用微调的方式实现将特重载荷支撑搁置型可变碟簧支 吊架调定到工作载荷时设计规定的工作高度，从而使特重工作载荷与碟簧总负荷达到有效 的平衡，实现工作载荷的可靠弹性支承。
技术介绍
我国现有的TD系列可变弹簧支吊架(JB/T8103. 2-1999)适用的工作 载荷范围上限是217. 384kN，其支撑搁置型(F型)通常采用带螺旋副的荷重柱来调定到工 作载荷时设计规定的工作高度。但是，当工作载荷上升到TD系列可变弹簧支吊架工作载荷 范围上限的200%或者300%甚至更高时，采用带螺旋副的荷重柱进行工作高度的手工调 定十分困难。虽然对于特重载荷支撑搁置型可变碟簧支吊架可以由多个可变碟簧支吊架组 合成的特重载荷弹簧箱，但体积比较庞大，当设计不允许增大体积，而且支撑搁置面又不宜 过大时就不适用于特重载荷弹簧箱，这就需要采用一种由中心为主碟簧组合，并由四周的 辅碟簧组合实现微调的特重载荷支撑搁置型可变碟簧支吊架。
技术实现思路
GB/T1972-2005《碟形弹簧》第5. 3. 1对单片碟簧在Htl-O. 75h0高 度时负荷的极限偏差规定为3类一级精度的单片碟簧是士5% ；3类二级精度的单片碟簧 是士 10%。由此可见，可变碟簧支吊架的碟簧组合实际负荷和理论负荷存在一定的偏差，需 要调整；另一方面，理论的设计载荷和现场的实际载荷也不可能完全一致，因此，现场采用 人工方法对特重载荷可变碟簧支吊架中的碟簧组合实际负荷和工作高度高度进行微量调 整是十分必要的。本技术的弹性支承是采用中心位置为一个主碟簧组合(11)和四角为四个辅 碟簧组合(16)所组成的弹性支承组合形式。中心主碟簧组合承担总设计载荷的90%，剩余 下来的10%载荷由四角四个辅碟簧组合通过预紧予以分别承担。由于微调辅碟簧组合需要 调整的载荷只有总设计载荷的10%左右，这样就大大减轻了手工调整时所耗费的劳力。同 时，调节螺杆(20)压紧辅碟簧组合(16)的下端端部设计成包括T字型端部在内的阻止调 节螺杆旋转的结构形式(图3中的20)。调整螺母(19)与上板(7-1)之间加设了单向推力 球轴承(2) (GB/T301-1995)，以在扳动调整螺母(19)时，减少调整螺母(19)与上板(7-1) 之间的摩擦阻力。当主碟簧组合负荷在处于上偏差时，或者总实际载荷小于设计载荷时，可 将压紧四个辅碟簧组合的调节螺杆(20)上的调整螺母(19)旋松，将辅碟簧组合放松，以减 少主副碟簧组合的总负荷；反之，主碟簧组合负荷处于下偏差时，或者总实际载荷大于设计 载荷时，可将压住四个辅碟簧组合的调节螺杆(20)上的调整螺母(19)旋紧，将辅碟簧压 紧，以增加主副碟簧组合的总负荷。由此主碟簧组合的负荷和四个辅碟簧组合的负荷加起 来所产生的主副碟簧组合总负荷可以对总载荷进行有效的平衡，处于有效的弹性支承中。附图说明图1是正视方向的半剖视图。左边反映正视方向外形，其中局部剖视表达内部结 构；右边是两个平行的剖切平面获得的半剖视图。图2是图1的左视图，其中局部剖视表达内部结构。图3是俯视方向的半剖视图。左边反映正视方向外形，其中局部剖视表达内部结 构；右边是两个平行的剖切平面获得的半剖视图。具体实施方式1.结构设计以额定载荷和施压后的支撑搁置型可变碟簧支吊架工作高度(H)作为设计的给 定条件，根据中心主碟簧组合承担总设计载荷的90%，剩余下来的10%载荷由四角四个辅 碟簧组合共同承担的设计原则，按GB/T1972-2005《碟形弹簧》设计计算出主副碟簧组合的 几何参数，并按图1 3决定结构尺寸，计算出荷重管架组件(5-1 4)的理论高度和上板 组件(7-1 4)与下板组件(15-1 3)之间的理论间距h，从而决定定位螺栓(10)的定位 尺寸h。为了补偿水平方向的位移，在可变碟簧支吊架底部与支撑梁之间采用一层符合 GB/T3625-1999标准，摩擦因数较小的聚四氟乙烯(PTFE)板材作为滑动垫板(13)，并用铆 钉(12)将滑动垫板(13)与底板(14)相铆合。底板(14)通过螺钉(18)和垫圈(17)与下 板(14)相紧固。在碟簧支吊架内部结构中，主碟簧(11)是通过与下板组件(15-1 3)相连接的 导套(15-2)作为内导向定位的；而辅碟簧是通过下板(15-1)底部的导向孔作为外导向定 位的。其导向件与碟簧之间的间隙均应符合GB/T1972-2005《碟形弹簧》的相关规定，从而 避免各片碟形弹簧相互之间及碟形弹簧与碟簧支吊架相关件之间产生水平方向的滑移。支撑搁置型可变碟簧支吊架所支撑搁置的设备，通过螺栓(21)、垫圈(22)和螺母 (23)与支吊架的上板组件(7-1 4)相紧固。为了避免所支撑搁置的设备较高温度传导到 可变碟簧支吊架内部的碟形弹簧，而造成碟形弹簧热态时失效，在设备的承载底板和可变 碟簧支吊架上板组件(7-1 4)之间安置了陶瓷隔热垫板(6)，以采取隔热措施。为了避 免陶瓷隔热垫板在直接承压的情况下被压碎或者受到破坏，直接承压部分设计成为荷重板 (7-2)和拦板(7-4)形式，以对陶瓷隔热垫板(6)进行保护。为了有效地实现辅碟簧的调节功能和简化制造工艺，调节螺杆(21)的端部设计 成包括T字型端部在内的阻止旋转的结构形式(图3中的20)。调整螺母(19)与上板组件 (7-1 3)之间加设单向推力球轴承(2) (GB/T301-1995)，并加防尘防潮的轴承外罩(1)， 内部注入足够的钙基润滑脂3号(SH/T0368-1992)，以减少在扳动调整螺母(19)时与上板 (7-1)之间的摩擦阻力。为了防止主辅碟簧不因雨淋受潮而锈蚀，影响使用功能和使用寿命，主碟簧组合 (11)的外围设有内外两层防护罩(7-3、15-3)进行交叉防护，避免直接雨淋。辅碟簧组合 (16)则采用侧面排水槽来及时排水。2.制造与出厂调试按图1 图3的结构型式制造完成之后，即可进入出厂调试阶段。调试在弹簧支 吊架测试台上进行。测试时暂不安装定位螺栓(10)和两端的垫圈(9)、螺母(8)。先将四 角四个辅碟簧组合处于放松状态，暂时不参加工作，仅由中心主碟簧组合承担工作。然后按 90%的总设计载荷对支撑搁置型可变碟簧支吊架施压。此时，如果H的实测值大于计算值以及h的实测值大于计算值时，说明中心主碟簧组合的负荷处于上偏差，应当用切削方式 把荷重管架组件(5-1 4)的高度减少，使H的实测值与计算值一致和h的实测值与计算 值一致；如果H的实测值小于计算值以及h的实测值小于计算值时，说明中心主碟簧组合的 负荷处于下偏差，应当用焊接方式把荷重管架组件(5-1 4)的高度增高，使H的实测值与 计算值一致以及h的实测值与计算值一致。90%的总设计载荷施压试验之后，将总设计载荷上升到100%。此时，将可将压住 四个辅碟簧组合的调节螺杆(20)上的调整螺母(19)旋紧，将辅碟簧压紧，以增加主副碟簧 组合的总负荷，于是将上板组件(7-1 4)顶起，可变碟簧支吊架工作高度(H)以及上板组 件(7-1 4)与下板组件(15-1 3)之间的本文档来自技高网...

【技术保护点】
一种辅碟簧微调型特重载荷可变碟簧支吊架，其特征是：中心位置为一组承担主要设计载荷的主碟簧组合，四角为承担次要设计载荷的四组辅碟簧组合所组成的弹性支承组合形式，由四个压紧辅碟簧组合的调节螺杆和调节螺母所组成的螺旋副，调节四组辅碟簧组合的碟簧负荷。

【技术特征摘要】

【专利技术属性】
技术研发人员：张子硕，毛来生，
申请(专利权)人：南通市巨力弹簧吊架有限公司，
类型：实用新型
国别省市：32[中国|江苏]