本发明专利技术公开一种圆筒型永磁同步直线电机的推力优化设计方法，先建立电机的实体模型，设定包括电机初级铁芯定子的初级铁芯长度的运动选项参数；再对运动选项参数用有限元方法进行求解建立有限元几何模型；通过公式计算得到初级铁芯定子两端边端力的优化相位差值，调整初级铁芯长度得到对应于优化相位差值的最优初级铁芯长度，最后采用最优初级铁芯长度、半开半闭圆底槽型的齿槽结构以及Ｈａｌｂａｃｈ结构充磁得到推力波动最小的圆筒型永磁同步直线电机。本发明专利技术通过削弱由端部效应、齿槽效应产生的磁阻力对推力波动影响，使推力波动达到最小；方法简单有效，计算精度高，既可作电动机使用，也可作发电机使用。
【技术实现步骤摘要】
本专利技术属于电机设计
，涉及一种圆筒型永磁同步直线电机的推力优化 设计方法，解决推力波动恶化圆筒型永磁同步直线电机伺服运行特性的问题。
技术介绍
圆筒型永磁同步直线电机在运转时， 由于电机初级铁心结构、固有边端效应、 齿槽效应引起了推力波动现象，推力波动是产生电机振动与噪音的主要原因，恶化其伺 服运行特性，特别是在低速时甚至产生震荡，因此必须采取措施减小推力波动对电机性 能的影响。当圆筒型永磁同步直线电机运转时，其内部空间，包括铜与铁所占空间区域， 都存在着电磁场，这个电磁场是由定子、转子电流所产生的。电机中电磁场在不同媒质 中的分布、变化以及电流的交链情况决定了电机的运行状态与性能，因此，电机电磁场 对分析和设计电机具有重要的意义。目前，电机的计算分析方法主要有集中参数的磁路 分析法和分布参数的电磁理论法，其中，集中参数的磁路理论法是利用等效磁路法进行 分析，将分布参数考虑成集中磁路模型，集中参数的磁路理论法简单，理论计算容易， 但由于电机磁场的分布非均勻性及漏磁的存在，使得该方法计算误差相对较大，为了弥 补误差，电机设计中存在大量的修正参数，则需要在大量工程经验中一次次试验获得， 费时费力，同时浪费资源。分布式参数电磁场理论方法主要是利用Maxwell方程，求解 整个区域的场分布函数，能够很好处理复杂磁场分布，但该方法理论计算复杂，同时不 能解决复杂的边界条件及材料的非线性因素等。
技术实现思路
本专利技术的目的是为克服上述现有技术的不足而提供一种简单易行且计算精度高 的圆筒型永磁同步直线电机的推力优化设计方法，减小由边端效应和齿槽效应引起的推 力波，使电机推力波动达到最小。本专利技术为实现上述目的采用的技术方案是先使用计算机软件建立圆筒型永磁 直线电机的实体模型，确定电机的基本结构参数，设定包括电机初级铁芯定子的初级铁 芯长度的运动选项参数；再对运动选项参数用有限元方法进行求解，根据求解后的各个 运动选项参数建立有限元几何模型；然后基于有限元几何模型，通过公式计算得到初 级铁芯定子两端边端力的优化相位差值，再调整初级铁芯长度得到对应于优化相位差值 的最优初级铁芯长度，最后采用最优初级铁芯长度、半开半闭圆底槽型的齿槽结构以及 Halbach结构充磁，得到推力波动最小的圆筒型永磁同步直线电机。本专利技术的技术效果是1、本专利技术在保持电机其他尺寸不变的前提下，优化了初级铁芯长度，改善了端部 效应，改变气隙大小以提高气隙磁场分布正弦性，改善了绕组线圈反电动势波形的正弦 性，同时对电机的齿槽尺寸的配合进行优化，削弱齿槽效应，从而削弱了由端部效应、齿槽效应产生的磁阻力对推 力波动影响，使推力波动达到最小。使用Halbach结构充磁 方式，使得电机力密度增强，达到推力加大的效果。2、采用计算机有限元分析方法对电机进行精确分析，求的精确解，不仅简单有 效，而且计算精度高，能有效克服电机磁路复杂导致集中参数计算不精确、以及参数之 间相互耦合导致参数优化困难等问题，提高了驱动器电子器件工作寿命；既可作电动机 使用，也可作发电机使用，易于工程化应用，有广阔的应用前景。附图说明图1为圆筒型永磁直线电机的轴向剖面图； 图2为圆筒型永磁直线电机的有限元几何模型； 图3为圆筒型永磁同步直线电机的磁阻力示意图； 图4为圆筒型永磁直线电机的充磁方式示意图。具体实施例方式本专利技术首先在满足工程需要的条件下，建立电机的实体模型，根据实际具体工 程需要，确定电机的基本结构参数，经有限元法计算分析得到有限元几何模型，然后选 择影响电机推力波动的结构参数进行优化，通过有限元方法优化初级铁芯长度，改变气 隙大小以及优化齿槽配合尺寸，最终得到较优的结构参数，设计出推力波动最小的圆筒 型永磁同步直线电机。具体实施步骤如下1、建立圆筒型永磁直线电机的实体模型参见图1，圆筒型永磁直线电机包括初级铁芯定子1和动子6，初级铁芯定子1固定 在支架骨2上，在初级铁芯定子1上绕有初级绕组3，初级绕组3采用的是集中式电枢绕 组。动子6上固定永磁体4和胶木5，永磁体4采用高剩磁、高矫顽力、高磁能积的钕铁 硼稀土永磁材料，在永磁体4轴向充磁，且各个永磁体4极性相反地依次排列，相邻的永 磁体4间以磁导材料的胶木5隔开。圆筒型永磁直线电机在初级绕组3产生的气隙行波磁场和励磁磁场的共同作用 下，气隙行波磁场对动子6产生电磁推力。在这个电磁推力的作用下，动子6就沿着气 隙行波磁场的运动方向做直线运动，即永磁体4沿着χ轴运动。由于圆筒型永磁直线电 机为短初级铁芯定子1、长动子6、轴对称结构，其动子6、初级铁芯定子1表面都是光滑 圆柱面，因此可以忽略掉电机的切向电磁分布，而只考虑沿轴向的电磁分布。对于电机 的轴向剖面，由于轴线两侧的对称性，只取半个轴向剖面即可，为此，只需根据实际电机 尺寸，对其半个轴向剖面进行实体建模。在使用计算机软件建立实体模型后，确定电机 的基本结构参数，设定各初始值及初级铁芯长度，为模型的各个部件作定义以及分配材 料，再设定激励源参数，加载边界条件，设置运动选项参数，该运动选项参数包括了初 级铁芯长度变量。2、建立有限元几何模型对设置的运动选项参数用有限元方法进行求解。所谓的有限元方法，就是把具有无 限点连续介质的结构或场离散为有限节点连接成的有限单元来分析，离散化是通过网格 剖分来实现的，把原来只在无限小的微元上成立的物理量之间的关系用有限的单元关系近似。本专利技术就是将所需求解区域作三角形单元剖分，运用边界原理建立线性代数方程 组；求解线性代数方程组，将这些三角形单元的小区域的求解结果总和起来得到整个区 域的解。有限元分析的过程是由计算机来完成，由计算机来进行计算，得到求解后的各 个运动选项参数，根据求解后的各个运动选项参数建立如图2所示的有限元几何模型， 在有限元几何模型中，可通过选项设定查看力的大小以及观察磁路特征，获得磁感应强 度分配情况等。3、优化初级铁芯定子1的初级铁芯长度以及优化齿槽配合尺寸由于电机的铁芯是两端开断的长直型，引起各相绕组互感不相等，以及电机脉振磁 场、反向磁场的存在，引起了静态纵向端部效应。它与齿槽效应合称为磁阻力效应，因 此，圆筒型永磁直线电机的水平推力波动主要由端部效应的边端力和齿槽效应的齿槽力 造成的。如附图3所示是建立在有限元几何模型的磁阻力，磁阻力由边端力 F-和齿槽力P5to两部分组成。边端力P-是初级铁芯定子1的铁芯长度在开路磁场时所受到的推力，边端力巧·^随着边缘和永磁体4的相对位置变化而变化，为两端边端力的总和。初级铁芯定子1的长度决定两力的相位变化，因此调节初级铁芯定子1的铁芯长度， 使两边端力相互抵消，就达到减小磁阻力的目的。初级铁芯定子1在不同位置所受到的推力是不一样的，但在相同位置两端受 力的性质、条件和幅值完全一样，仅是方向相反，即右端边端力&』+为正，而左端边端力为负，同时存在着相位差 ,相位差取决于动子6的长度，边端力#_，+和可通过产生相位差5来得到权利要求1.，其特征是采用如下步骤1)使用计算机软件建立圆筒型永磁直线电机的实体模型，确定电机的基本结构参 数，设定包括电机初级铁芯定子的初级铁芯长度的运动选项参数；2)对运动选项参数用有限元方法进行求解，根据求解后的各个运动选项参数建立本文档来自技高网...
【技术保护点】
一种圆筒型永磁同步直线电机的推力优化设计方法，其特征是采用如下步骤：１）使用计算机软件建立圆筒型永磁直线电机的实体模型，确定电机的基本结构参数，设定包括电机初级铁芯定子的初级铁芯长度的运动选项参数；２）对运动选项参数用有限元方法进行求解，根据求解后的各个运动选项参数建立有限元几何模型；３）基于有限元几何模型，通过公式δ＝τ／ｎπａｒｃｔａｎ（＝Ｆ↓［ｓｎ］／Ｆ↓［ｃｎ］）计算得到初级铁芯定子两端边端力Ｆ↓［ｅｎｄ］＋和Ｆ↓［ｅｎｄ］－的优化相位差δ值，调整初级铁芯长度Ｌ↓［ｓ］＝δ＋ｋτ得到对应于优化相位差δ值的最优初级铁芯长度，其中， （Ｆ↓［ｅｎｄ］＋）＝Ｆ↓［０］＋＊Ｆ↓［ｓｎ］ｓｉｎ２ｎπ／τｘ＋＊Ｆ↓［ｃｎ］ｃｏｓ２ｎπ／τｘ，（Ｆ↓［ｅｎｄ］－）＝Ｆ↓［０］＋＊Ｆ↓［ｓｎ］ｓｉｎ２ｎπ／τ（ｘ＋δ）－＊Ｆ↓［ｃｎ］ｃｏｓ２ｎπ／τ（ｘ＋δ）， τ是极距，ｋ是整数，Ｆ↓［０］、Ｆ↓［ｓｎ］、Ｆ↓［ｃｎ］为常数，ｎ＝１，２，３，…，ｘ为有限元几何模型坐标系统的ｘ轴；４）采用最优初级铁芯长度、半开半闭圆底槽型的齿槽结构以及Ｈａｌｂａｃｈ结构充磁，最终得到推力波动最小的圆筒型永磁同步直线电机。...
【技术特征摘要】
【专利技术属性】
技术研发人员：刘星桥，朱丽婷，鲍丰亮，
申请(专利权)人：江苏大学，
类型：发明
国别省市：32
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