一种单台整流变压器的绕组结构，网侧绕组并联、且具有两个移相角度，并采用轴向双分裂、或四分裂，其中各网侧绕组容量均匀分配；阀侧具有四个绕组、且分别产生两组不同相位的磁通，阀侧四个绕组采用轴向四分裂或轴向双分裂与辐向三分裂相结合的方式，并且铁心的上下两部分间设置有一个对网侧上下不同移相角度引起的磁通不平衡进行补偿的铁心补偿磁分轭。本发明专利技术通过上述结构的改良，有效地实现单台24脉波变压器网侧移相，其具有结构简单合理，性能可靠，成本低廉，占用空间小，整流电流平衡,移相角度偏差小，阀侧绕组空载电压不平衡度小，换向电抗平衡等特点。
【技术实现步骤摘要】
本专利技术设及一种单台整流变压器的绕组结构。
技术介绍
单台整流变压器与单台整流器组成一套12脉波整流机组，两套12脉波整流机组 经匹配后并联运行构成等效24脉波整流。该是目前轨道交通项目普遍采用的整流方式，该 方式不仅占地面积大，成本也昂贵。[000引 中国专利文献号为CN102201749A于2011年9月28日公开一种S相48脉波整 流变压器，单台变压器为24脉波，采用的移相方式为阀侧移相或网侧阀侧均移相。由于阀 侧应数少，电压低，移相绕组电压与主绕组电压同理论值通常都会有较大偏离，造成合成移 相角与规定移向角偏差较大，且四个阀侧空载电压不平衡率也高。按GB1094. 11与JB/T 10639-2007中要求，需要同时满足W下3个条件则方案可行： 1)各个阀侧绕组空载电压与额定电压相比误差在±0. 5%范围内； 2)四个阀侧绕组之间空载电压不平衡度不大于0. 3% ; 3)移相角度误差在±0.225°范围内。 为了满足该3个条件，只有将阀侧应数取得很高，因此变压器容量受到局限，最高 只能做到单台1250kVA，不能满足地铁整流变常规大容量的要求。因此，有必要进一步改进。
技术实现思路
[000引本专利技术的目的旨在提供一种结构简单合理，性能可靠，成本低廉，占用空间小，整 流电流平衡，移相角度偏差小，阀侧绕组空载电压不平衡度小，换向电抗平衡的单台整流 变压器的绕组结构，W克服现有技术中的不足之处。 按此目的设计的一种单台整流变压器的绕组结构，其特征在于；采用网侧移相，网 侧绕组并联、且具有两个移相角度；阀侧具有四个绕组、且分别产生两组不同相位的磁通， 使四套阀侧绕组输出电压相位上下两者之间相差15°或7.5° ;所述的单台与整流器对接 形成24脉波整流，两台与整流器对接形成48脉波整流。 所述网侧采用轴向双分裂、或四分裂，其中各网侧绕组容量均匀分配；阀侧四个绕 组采用轴向双分裂与福向=分列相结合的方式、或轴向四分裂。 所述网侧采用延边S角形连接，上、下部分别移相巧.5。或一7.5°、+3. 75°或 +11.25°、-3. 75°或-11.25。；阀侧四个绕组分别连成两个角接和两个星接。 所述整流变压器的铁屯、的上下两部分间设置有一个对网侧上下不同移相角度引 起磁通不平衡进行补偿的铁屯、补偿磁分辆。 本专利技术通过上述结构的改良，采用新的绕组联结、排布方法W及新的铁屯、结构，单 台与整流器对接形成24脉波整流，两台与整流器对接形成48脉波整流，由于网侧电压高， 应数多，移相绕组和主绕组电压与理论值吻合度高，从而使合成移相角与规定移向角偏差 较小，并且阀侧绕组应数有更多选择，可W选取合适的应数，使空载电压不平衡度较小，有 效地实现单台24脉波变压器网侧移相。其具有结构简单合理，性能可靠，成本低廉，占用空 间小，整流电流平衡，移相角度偏差小，阀侧绕组空载电压不平衡度小，换向电抗平衡等特 点。 其性能参数满足： 1)各个阀侧绕组空载电压与额定电压相比误差在±0. 5%范围内； 2)四个阀侧绕组之间空载电压不平衡度不大于0. 3% ; 3)移相角度误差在±0.225°范围内。【附图说明】[001引图1为本专利技术第一绕组结构示意图。 图2为本专利技术第二绕组结构示意图。 图3为本专利技术第S绕组结构示意图。 图4为本专利技术连接组别及向量结构示意图。【具体实施方式】 下面结合附图及实施例对本专利技术作进一步描述。 参见图1-图4,本单台整流变压器的绕组结构，采用网侧移相，网侧绕组并联、且 具有两个移相角度；阀侧具有四个绕组、且分别产生两组不同相位的磁通，使四套阀侧绕组 输出电压上下两者之间相差15°或7.5°;所述的单台与整流器对接形成24脉波整流，两 台与整流器对接形成48脉波整流。 具体地讲，本单台整流变压器的绕组结构；网侧绕组并联、且具有两个移相角度， 阀侧具有四个绕组、且分别产生两组不同相位的磁通。 网侧采用轴向双分裂、或四分裂，其中各网侧绕组容量均匀分配；阀侧四个绕组采 用轴向双分裂与福向=分裂相结合的方式、或轴向四分裂。 网侧采用延边S角形连接，上、下部分别移相巧.5。或一7.5°、+3. 75°或 +11.25°、-3. 75°或-11.25。；阀侧四个绕组分别连成两个角接和两个星接。 更具体地讲，网侧采用延边=角形连接，上、下两个部分分别移相巧.5°或一 7. 5°，阀侧四个绕组分别连成2个角接和2个星接，使得四套阀侧绕组输出电压上下两 两之间相差15°，与整流器对接形成24脉波整流。如采用两台变压器一组的形式，其中 一台网侧上、下两个部分分别移相+3. 75°或+11.25°，另一台网侧上、下两个部分分别移 相-3. 75°或-11. 25。，该样对应的8套阀侧绕组输出电压两两之间相差7.5°，从而能够 形成48脉波整流。[002引 由于网侧电压高，应数多，移相绕组和主绕组电压与理论值吻合度高，从而使合成 移相角与规定移向角偏差较小，且阀侧绕组应数有更多选择，可W选取合适的应数，使空载 电压不平衡度较小。 更具体地讲，绕组排布有W下3种方式： 1)网侧采用轴向双分裂，阀侧采用将一个绕组幅向分为相等的两段，再将另一个 绕组置于两段中间，再上下对称轴向分裂的结构。如图1所示。其中，网侧绕组化，肥和四套阀侧输出绕组11，1^2，13，14，其中11，1^3本身为径向 分裂，LI与L3,L2与L4为轴向分裂。[003引 2)网侧采用轴向双分裂，阀侧采用轴向四分裂的结构。如图2所示。[003引3)网侧采用轴向四分裂，阀侧采用轴向四分裂的结构。如图3所示。 由于网压双分裂的上、下两个部分分别移相巧.5。或一7.5°，+3. 75°或 +11.25° ,-3.75°或-11. 25。会导致上下磁通向量不平衡，因此需在铁屯、上下两部分间 增加一个铁屯、补偿磁分辆对上下不同的移相角度进行补偿。 上述结构中，该单台整流变压器的的铁屯、的上下两部分间设置有一个对网侧上下 不同移相角度引起磁通不平衡进行补偿的铁屯、补偿磁分辆。 图4所示的连接组别，网侧绕组化肥分别移相巧.5°和-7. 5°，网侧绕组之间 相互移相15°，阀侧轴向分裂的绕组L1与L3,L2与L4之间的相角差也为15度。下表1-表 6给出的是各种阀侧绕组组合的参数指标。表 1【主权项】1. 一种单台整流变压器的绕组结构，其特征在于：采用网侧移相，网侧绕组并联、且具 有两个移相角度；阀侧具有四个绕组、且分别产生两组不同相位的磁通，使四套阀侧绕组输 出电压相位上下两者之间相差15°或7.5° ;所述的单台与整流器对接形成24脉波整流， 两台与整流器对接形成48脉波整流。2. 根据权利要求1所述单台整流变压器的绕组结构，其特征在于所述网侧采用轴向双 分裂、或四分裂，其中各网侧绕组容量均匀分配；阀侧四个绕组采用轴向双分裂与辐向三分 列相结合的方式、或轴向四分裂。3. 根据权利要求2所述单台整流变压器的绕组结构，其特征在于所述网侧采用延边三 角形连接，上、下部分别移相+7. 5°或一 7.5°、+3. 75°或+11.25°、-3. 75°或-11.25° ; 阀侧四个绕组分别连成两个角接和两个星接。4. 根据权利要求3所述单台整流变压器的绕组结构，其特征在于本文档来自技高网...
【技术保护点】
一种单台整流变压器的绕组结构，其特征在于：采用网侧移相，网侧绕组并联、且具有两个移相角度；阀侧具有四个绕组、且分别产生两组不同相位的磁通，使四套阀侧绕组输出电压相位上下两者之间相差15°或7.5°；所述的单台与整流器对接形成24脉波整流，两台与整流器对接形成48脉波整流。
【技术特征摘要】
【专利技术属性】
技术研发人员：刘燕，刘清萍，郭峰，李永新，李拓，
申请(专利权)人：顺特电气设备有限公司，
类型：发明
国别省市：广东;44
还没有人留言评论。发表了对其他浏览者有用的留言会获得科技券。