本发明专利技术涉及一种高Cr铁素体耐热钢及其制备方法。其技术方案是：所述高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量是：Cr为8.5~9.5wt%；Co为2.5~3.5wt%；W+Mo为2.8~3.3wt%，其中W为1.5~2.5wt%，Mo为0.5~1.5wt%；V为0.15~0.25wt%；Nb为0.05~0.1wt%；C为0.001~0.01wt%；N为0.01~0.05wt%；B为0.003~0.01wt%；余量为铁和不可避免的杂质。按所述高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量进行配料，真空感应炉中熔炼，浇铸成钢锭，热轧成板材；再在1050~1100℃正火0.8~1.2小时，然后在760~800℃回火0.8~1.2小时，随炉冷却，制得高Cr铁素体耐热钢。其制品的持久强度显著高于现有9-12Cr铁素体耐热钢，适用于工作温度为650℃的结构和零部件用钢。
【技术实现步骤摘要】
本专利技术属于铁素体耐热钢
具体涉及。
技术介绍
节省能源、提高燃煤使用率以及减少二氧化碳的排放量是当代热电厂发展的主要方向，通过发展超超临界(USC)火电机组并提高汽轮机的蒸汽参数(蒸汽温度和压力)是解决以上问题最有效的途径。在近十年里，蒸汽参数从530°c /18MPa提高到600°C /30MPa，发电效率从30%~35%提高到42%~47%，同时CO2排放量减少了 30%，给全球带来非常可观的经济和环保效益。然而，蒸汽参数的提高对耐热钢的高温性能提出了更高的要求，除了要求耐热钢具有足够好的抗高温氧化能力外，更重要的是要求其具有更高的高温抗蠕变强度或持久强度。如今，超超临界火电机组的高温部件采用的是一系列9~12Cr型(铬的质量分数为9°/『12%)的高铬铁素体系耐热钢。这类铁素体耐热钢经正火+回火热处理后，供货态组织为具有高密度位错的板条马氏体以及M23C6 (Cr23C6)和MX析出相。由于M23C6和MX的析出强化、固溶原子强化和高密度位错强化，使得该系列钢从服役开始就有较好的强度。但长期服役时，M23CjP Laves相不断粗化，降低固溶强化作用的同时还会形成蠕变空洞；Z相在蠕变后期的析出与长大又极大地削弱了 MX相的弥散强化作用，且进一步加大了婦变空洞出现的概率，Z相对婦变性能降低所起的作用远远大于M23C6相和Laves相的粗化。因此，高Cr铁素体耐热钢在高温下长时间运行时，抗蠕变强度会显著降低，很容易发生蠕变断裂导致失效，从而影响设备运行的安全性。现有9~12Cr型铁素体耐热钢的使用温度不能高于620°C。要使铁素体耐热钢用于温度高于620°C的环境，则其在高于620°C条件下的100000小时持久强度必须达到lOOMPa。而现有9~12Cr型铁素体耐热钢在温度高于620°C的环境中的100000小时持久强度不能满足这个要求。
技术实现思路
本专利技术旨在克服现有技术缺陷，目的是提供，所制备的高Cr铁素体耐热钢能用于工作温度为650°C的结构用钢和零部件用钢，特别是用于制造工作温度为650°C的超超临界蒸汽轮机、内燃机、高温化工设备和核动力设备。为实现以上目的，本专利技术采用的技术方案是:所述的高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量是:Cr 为 8.5-9.5wt% ；Co 为 2.5-3.5wt% ；ff+Mo 为 2.8-3.3wt%，其中 W 为 1.5-2.5wt%, Mo 为 0.5-1.5wt% ；V 为 0.15-0.25wt% ；Nb 为 0.05-0.lwt% ；C 为0.001-0.01wt% ；N 为 0.01-0.05wt% ；B 为 0.003-0.01wt% ;余量为铁和不可避免的杂质。按所述的高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量进行配料，在真空感应炉中熔炼，浇铸成钢锭，热轧成板材；再在1050~1100°C条件下正火0.8-1.2小时，然后在760~800°C条件下回火0.8-1.2小时，随炉冷却，制得高Cr铁素体耐热钢。由于采用上述技术方案，本专利技术与现有技术相比，具有以下优点: 本专利技术制备的高Cr铁素体耐热钢碳含量低，抑制TM23C6在回火过程中的析出，对高温持久强度有利；本专利技术制备的高Cr铁素体耐热钢氮含量适当，不仅形成细小而稳定的VN和NbN的强化相，且杜绝了 Z相在服役后期的析出与长大，避免了 MX相的过度消耗而产生的弥散强化作用的削弱，降低蠕变空洞形成的概率，有效地抑制了长期高温持久强度的降低；本专利技术制备的高Cr铁素体耐热钢钼含量为0.8-1.5wt%，W含量为1.5-2.2wt%,同时要求W+Mo的总量为2.8-3.2wt%，充分发挥了 W、Mo的复合固溶强化及Laves相的析出强化作用。本专利技术制备的高Cr铁素体耐热钢在650°C条件下的100000小时持久强度大于10MPa,显著高于现有最强的9-12Cr铁素体耐热钢(即P92钢)在同样条件下的持久强度(53MPa)0因此，本专利技术适用于工作温度为650°C的结构用钢和零部件用钢，特别适用于制造工作温度为650°C的超超临界蒸汽轮机、内燃机、高温化工设备和核动力设备。【附图说明】图1为本专利技术制备的一种高Cr铁素体耐热钢原样萃取析出物的XRD线谱； 图2为图1所示高Cr铁素体耐热钢蠕变5787.1h断裂后试样萃取析出物的XRD线谱； 图3为图1所示高Cr铁素体耐热钢与P92钢的应力一Larson-MiIIer对比图。【具体实施方式】下面结合附图和【具体实施方式】对本专利技术作进一步的描述，并非对其保护范围的限制。实施例1 。所述高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量是:Cr 为 8.5-9.0wt% ;Co 为 2.5-3.0wt% ；ff+Mo 为 3.0-3.3wt%,其中 W 为 2.0-2.5wt%,Mo 为 0.5-1.0wt% ；V 为 0.15-0.2wt% ；Nb 为 0.05-0.08wt% ；C 为 0.001-0.006wt% ；N 为0.03-0.05wt% ；B为0.003-0.007wt% ;余量为铁和不可避免的杂质。按所述的高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量进行配料，在真空感应炉中熔炼，浇铸成钢锭，热轧成板材；再在1050~1080°C条件下正火0.8~1.0小时，然后在760~780°C条件下回火0.8-1.0小时，随炉冷却，制得高Cr铁素体耐热钢。实施例2 。所述高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量是:Cr 为 9.0-9.5wt% ;Co 为 3.0-3.5wt% ；ff+Mo 为 2.8-3.0wt%,其中 W 为 1.5-2.0wt%,Mo 为 1.0~1.5wt% ；V 为 0.2-0.25wt% ；Nb 为 0.08-0.lwt% ;C 为 0.006-0.01wt% ；N 为0.01-0.03wt% ；B为0.007-0.01wt% ;余量为铁和不可避免的杂质。按所述的高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量进行配料，在真空感应炉中熔炼，浇铸成钢锭，热轧成板材；再在1080~1100°C条件下正火1.0~1.2小时，然后在780~800°C条件下回火1.0-1.2小时，随炉冷却，制得高Cr铁素体耐热钢。实施例3 。所述高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量是:Cr 为 8.8-9.2wt% ;Co 为 2.7-3.2wt% ；ff+Mo 为 2.9-3.2wt%,其中 W 为 1.8-2.3wt%,Mo 为 0.8-1.3wt% ；V 为 0.18-0.23wt% ；Nb 为 0.06-0.08wt% ；C 为 0.003-0.007wt% ；N 为0.02-0.04wt% ；B为0.005-0.008wt% ;余量为铁和不可避免的杂质。按所述的高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量进行配料，在真空感应炉中熔炼，浇铸成钢锭，热轧成板材；再在1060~1090°C条件下正火0.9-1.1小时，然后在770~790°C条件下回火0.9-1.1小时，随炉冷却，制得高Cr铁素体耐热钢。本专利技术与现有技术相比，具有以下优点: 图1为实施例1制备的一种高Cr铁素体耐热钢原样萃取析出物的XRD线谱。从图1中可以看出，没有M23Cjg，说明实施例本文档来自技高网...
【技术保护点】
一种高Cr铁素体耐热钢，其特征在于所述高Cr铁素体耐热钢的化学成分及其含量是：Cr为8.5~9.5wt%；Co为2.5~3.5wt%；W+Mo为2.8~3.3wt%，其中W为1.5~2.5wt%，Mo为0.5~1.5wt%；V为0.15~0.25wt%；Nb为0.05~0.1wt%；C为0.001~0.01wt%；N为0.01~0.05wt%；B为0.003~0.01wt%；余量为铁和不可避免的杂质。
【技术特征摘要】
【专利技术属性】
技术研发人员：向志东，杨蜜，宋新莉，贾涓，朱上，
申请(专利权)人：武汉科技大学，
类型：发明
国别省市：湖北;42
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