冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度优化方法技术

本发明专利技术提供一种冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度优化方法。本发明专利技术采用现场试验跟踪、理论研究与实验轧机的实验相结合的方法，提供一种适合于冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度综合优化技术，对工艺润滑制度进行优化，在不影响板形质量的情况下使各机架辊间压力达到最小，同时保证机组不发生打滑和热滑伤现象，从而达到降低辊耗和防治轧辊剥落、爆辊的目的，提高了带钢的表面质量与板形精度，降低了打滑和热滑伤的概率，并将其应用到冷连轧机的生产实践，取得了良好的使用效果，给企业带来效益。

【技术实现步骤摘要】
冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度优化方法
：本专利技术涉及一种冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度优化方法，属于冷轧

技术介绍
：近年来，随着家用电器、汽车、电子、建筑、造船、军工、航天等行业的巨大需求，使得板带材生产在国民经济发展中的地位日益突出。与此同时，现代科技的发展也使得用户对板带材的表面质量与板形精度的要求日趋严格。根据现场经验可以知道，在冷连轧机组轧制过程中，轧制温度对于带材的表面质量与板形精度起着举足轻重的影响。实际上，在现场轧制工艺参数与乳化液的品种给定的情况下，决定冷连轧过程中轧制温度的则主要是乳化液的浓度、流量密度、初始温度等参数(如图1所示)。这样如何合理设定上述参数就成为现场必须研究的课题。乳化液的工艺润滑制度(乳化液的流量、乳化液的浓度、乳化液的初始温度)对乳化液本身的润滑与冷却效果起着举足轻重的影响，并且其影响规律并非单调的增加或者减少，极其复杂。以往，在现场生产过程中对于工艺润滑制度的设定，往往是给定一个固定值，而并不根据机组的实际工况、所生产的带材的钢种、规格以及实际轧制工艺参数来予以设定，造成部分产品在生产中轧制温度不稳定，导致产品出口表面质量达不到下游机组或用户的要求，在带钢的生产过程中，现场一般通过降速或者只是单纯独立地改变乳化液流量、温度、浓度中的一种来解决上述问题，都不能取得理想效果，给企业带来了较大的经济损失。
技术实现思路
本专利技术的目的是针对上述存在的问题提供一种冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度优化方法，达到降低辊耗和防治轧辊剥落、爆辊的目的，提高了带钢的表面质量与板形精度，降低了打滑和热滑伤的概率，并将其应用到冷连轧机的生产实践，取得了良好的使用效果，给企业带来效益。上述的目的通过以下技术方案实现：一种冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度优化方法，该方法包括如下步骤：(a)收集五机架冷连轧机组的设备与工艺参数；(b)定义工艺润滑制度优化过程中所涉及到的过程参数：包括1-5#机架最佳乳化液流量设定值flowiy、最佳乳化液温度初始值Tdy、最佳乳化液浓度设定值Cy、1-5#机架乳化液流量flowi、乳化液温度Td、乳化液浓度C、各机架工作辊的弯辊力Siw、各机架工作辊的弯辊力Sim、各机架工作辊热凸度ΔTDij、1-5#机架的摩擦系数μi、1-5#机架的轧制压力Pi、1-5#机架的打滑因子ψi、1-5#机架的热滑伤指数末机架带钢的出口板形值shape、前张力横向分布值σ1i；(c)令第i机架工作辊弯辊力中间辊弯辊力中间辊窜动量设置为基态ξi＝0；(d)给定第1-5#机架乳化液流量flowi、乳化液浓度C、乳化液温度Td的初始值X0＝[flowi0,C0,Td0]；(e)计算当前工艺润滑制度、轧制规程下各机架的摩擦系数μi，其中摩擦系数的计算模型为：式中：μ为摩擦系数，a为液体摩擦影响系数，b为干摩擦影响系数，Bξ为摩擦系数衰减指数，ξ0为当前工况下的油膜厚度，a,b,Bξ的取值与机组设备有关；(f)以摩擦系数μi、入口张力为Ti-1、出口张力为Ti、入口厚度为hi-1、出口厚度为hi、末机架出口速度V5为初始条件计算当前工况下，各机架的工作辊与中间辊辊间压力分布值qimwj和支承辊与中间辊辊间压力分布值qimbj、轧制压力横向分布值qij、热滑伤指数打滑因子ψi、前张力横向分布值σ1i、末机架带钢的出口板形值shape；(g)轧制过程中，在考虑安全系数的前提下，各机架辊间压力值、热滑伤值、打滑因子以及出口板形值均不应该超过许可值，故判断不等式是否同时成立，如果不等式成立，则转入步骤(h)；如果不等式不成立，则重新分配乳化液流量、乳化液浓度、乳化液温度的初始值，转入步骤(e)；(h)计算当前工况下，各机架爆辊防治综合判断指标γi的值，γi越小，则代表爆辊出现的概率越小、发生程度越轻；反之，爆辊防治综合判断指标γi越大，则代表爆辊出现的概率越大、发生程度越严重。其中爆辊防治综合判断指标γi的计算模型为：其中，gmw(X)为工作辊与中间辊平均不均匀度系数，gmb(X)为支承辊与中间辊平均不均匀度系数，gq(X)为轧制压力平均不均匀度系数，g'mw(X)为工作辊与中间辊最大不均匀度系数，g'mb(X)为支承辊与中间辊最大不均匀度系数，g'q(X)为轧制压力最大不均匀度系数，nmw为工作辊与中间辊辊间条元数；nmb为支承辊与中间辊辊间条元数；(i)计算当前工艺润滑制度下的优化目标函数：式中：α为加权系数，α＝0.35-0.65；n为机架数；σ1i为前张力横向分布值；T1为平均前张力；(j)判断Powell条件是否成立，也就是判断目标函数F(X)是否最小，如果Powell条件成立，则令flowiy＝flowi、Cy＝C、Tdy＝Td，转入步骤(k)，否则调整flowi、C、Td，转入步骤(e)；(k)输出最优工艺润滑制度flowiy、Cy、Tdy，完成冷连轧机组以爆辊防治为目标的工艺润滑制度的优化设定。所述的冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度优化方法，步骤(a)中所述的收集五机架冷连轧机组的设备与工艺参数包括：(a1)收集五机架冷连轧机组的主要设备参数，包括：1-5#机架工作辊辊径Dwi,i＝1,2,…5、1-5#机架中间辊辊径Dmi、1-5#机架支撑辊辊径Dbi、1-5#机架工作辊辊型分布ΔDwij，其中j为条元数、1-5#机架中间辊辊型分布ΔDmij、1-5#机架支撑辊辊型分布ΔDbij、1-5#机架工作辊辊身长度Lwi、1-5#机架支撑辊辊身长度Lmi、1-5#机架支撑辊辊身长度Lbi、1-5#机架支承辊传动侧与工作侧压下螺丝中心距lb、1-5#机架中间辊传动侧与工作侧弯辊液压缸中心距lm、1-5#机架工作辊传动侧与工作侧弯辊液压缸中心距lw；(a2)收集五机架冷连轧机组的工艺特征参数，包括：1-5#机架许可最大轧制压力Pimax、1-5#机架工作辊最大正弯辊力1-5#机架工作辊最大负弯辊力1-5#机架中间辊最大正弯辊力最大负弯辊力中间辊与支承辊许可最大不均匀度系数kmb、中间辊与工作辊许可最大不均匀度系数kmw、1-5#机架临界热滑伤指数1-5#机架临界打滑因子ψ*、末机架出口最大板形值shape*、安全系数ξ；(a3)收集待轧制带材的工艺参数，包括带材的初始强度σs0、加工硬化系数ks、带材的宽度B、来料的厚度h0、1-5#机架带钢出口厚度hi、5#机架的出口速度V5、开卷机开卷张力T0、1-5#机架出口张力Ti；(a4)收集主要工艺润滑制度参数，包括各机架乳化液流量最小设定值flowimin、各机架乳化液流量最大设定值flowimax、机组相关设备所许可的最低乳化液初始温度Tdmin、机组相关设备所许可的最高乳化液初始温度Tdmax、机组相关设备所许可的乳化液浓度最小值Cmin、机组相关设备所许可的乳化液浓度最大值Cmax。有益效果：与现有技术相比，本专利技术结合冷连轧机组的设备与工艺特点，充分考虑工艺润滑对辊间压力横向分布值的影响，采用现场试验跟踪、理论研究与实验轧机的实验相结合的方法，提供一种适合于冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度综合优化技术，对工艺润滑制度进行优化，在不影响板形质量的情况下本文档来自技高网...

【技术保护点】
一种冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度优化方法，其特征是：该方法包括如下步骤：(a)收集五机架冷连轧机组的设备与工艺参数；(b)定义工艺润滑制度优化过程中所涉及到的过程参数：包括1‑5#机架最佳乳化液流量设定值flowiy、最佳乳化液温度初始值Tdy、最佳乳化液浓度设定值Cy、1‑5#机架乳化液流量flowi、乳化液温度Td、乳化液浓度C、各机架工作辊的弯辊力Siw、各机架工作辊的弯辊力Sim、各机架工作辊热凸度ΔTDij、1‑5#机架的摩擦系数μi、1‑5#机架的轧制压力Pi、1‑5#机架的打滑因子ψi、1‑5#机架的热滑伤指数

【技术特征摘要】
1.一种冷连轧过程中以爆辊防治为目标的工艺润滑制度优化方法，其特征是：该方法包括如下步骤：(a)收集五机架冷连轧机组的设备与工艺参数；(b)定义工艺润滑制度优化过程中所涉及到的过程参数：包括1-5#机架最佳乳化液流量设定值flowiy、最佳乳化液温度初始值Tdy、最佳乳化液浓度设定值Cy、1-5#机架乳化液流量flowi、乳化液温度Td、乳化液浓度C、各机架工作辊的弯辊力Siw、各机架工作辊的弯辊力Sim、各机架工作辊热凸度ΔTDij、1-5#机架的摩擦系数μi、1-5#机架的轧制压力Pi、1-5#机架的打滑因子ψi、1-5#机架的热滑伤指数末机架带钢的出口板形值shape、前张力横向分布值σ1i；(c)令第i机架工作辊弯辊力中间辊弯辊力中间辊窜动量设置为基态ξi＝0；(d)给定第1-5#机架乳化液流量flowi、乳化液浓度C、乳化液温度Td的初始值X0＝[flowi0,C0,Td0]；(e)计算当前工艺润滑制度、轧制规程下各机架的摩擦系数μi，其中摩擦系数的计算模型为：式中：μ为摩擦系数，a为液体摩擦影响系数，b为干摩擦影响系数，Bξ为摩擦系数衰减指数，ξ0为当前工况下的油膜厚度，a,b,Bξ的取值与机组设备有关；(f)以摩擦系数μi、入口张力为Ti-1、出口张力为Ti、入口厚度为hi-1、出口厚度为hi、末机架出口速度V5为初始条件计算当前工况下，各机架的工作辊与中间辊辊间压力分布值qimwj和支承辊与中间辊辊间压力分布值qimbj、轧制压力横向分布值qij、热滑伤指数打滑因子ψi、前张力横向分布值σ1i、末机架带钢的出口板形值shape；(g)轧制过程中，在考虑安全系数的前提下，各机架辊间压力值、热滑伤值、打滑因子以及出口板形值均不应该超过许可值，故判断不等式是否同时成立，如果不等式成立，则转入步骤(h)；如果不等式不成立，则重新分配乳化液流量、乳化液浓度、乳化液温度的初始值，转入步骤(e)；(h)计算当前工况下，各机架爆辊防治综合判断指标γi的值，γi越小，则代表爆辊出现的概率越小、发生程度越轻；反之，爆辊防治综合判断指标γi越大，则代表爆辊出现的概率越大、发生程度越严重。其中爆辊防治综合判断指标γi的计算模型为：其中，gmw(X)为工作辊与中间辊平均不均匀度系数，gmb(X)为支承辊与中间辊平均不均匀度系数，gq(X)为轧制压力平均不均匀度系数，g'mw(X)为工作辊与中间辊最大不均匀度系数，g'mb(X)为支承辊与中间辊最大不均匀度系数，g'q(X)为轧制压力最大不均匀度系数，nmw为工作辊与中间辊辊间条元数；nmb为支承辊与中间辊辊间条元数；(i)计算当前工艺润滑制度下的优化目标函数：

【专利技术属性】
技术研发人员：刘云峰，王康健，周丽萍，翟承荣，何小丽，
申请(专利权)人：上海梅山钢铁股份有限公司，
类型：发明
国别省市：江苏,32