本发明专利技术提供测试固溶时效处理对含Zr、Mn的Al-Cu-Mg-Ag合金性能影响的方法，采用原材料为工业纯铝、纯镁和纯银以及A1-Cu，A1-Mn和A1-Zr中间合金，采用铸锭冶金方法制备了Al-5．3Cu-0．8Mg-0．5Ag-0．3Mn-0．5Zr(质量分数/%)合金铸锭，铸锭于500℃/24h均匀化处理后进行铣面，然后在460℃下保温2h后将铸锭热轧至6mm，再冷轧至3mm，沿轧制方向截取拉伸试样，试样经固溶处理后，水淬，再185℃/4h进行时效处理；进行合金的DSC分析、室温力学性能测试和合金的微观组织观察；以进一步研究不同的固溶时效处理对含Zr、Mn的Al-Cu-Mg-Ag合金性能的影响，从而便于进一步提高含Zr、Mn的Al-Cu-Mg-Ag合金的性能。本发明专利技术属于合金力学性能研究领域。
【技术实现步骤摘要】
[000。 本专利技术涉及一种测试方法，属于Mg-Zn-Zr-Y合金性能研究领域。
技术介绍
W 2219,2124及2618铅合金为代表的传统变形铅合金由于其较高的强度和良 好的耐热性能，被广泛用于航空航天结构材料。随着航空航天技术的发展，对铅合金材料工 作温度的要求也越来越高，目前铅合金的性能难W满足新一代高速飞行器、推进器等结构 部件的要求。为了进一步提高铅合金的耐热温度，国内外学者进行了大量的研究，主要集中 在析出相研究和复合添加等方面。与传统的铅合金2219,2618等相比，含Ag的M-化-Mg 具有更好的高温力学性能。送是由于在Μ-化-Mg合金中加入微量的Ag能促进合金沿 {111}面析出一种新的时效强化相（Ω相）。送种相在较高的温度下有着优良的抗粗化 性能，从而改善了合金的高温力学性能。因此，A^^-Mg-Ag系合金具有较好的高强耐热性 能和耐损伤性能，是一种很有希望用于未来超音速飞机及导弹外壳的耐热铅合金，在航空 航天等很多领域有着广泛应用。M-化-Mg-Ag是一种典型的时效强化合金，固溶处理对合 金性能的提高尤为重要。固溶处理是为了获得最大的过饱和度从而有利于后面的时效过 程，使合金得到更大的强化。所W，为了保证最大数量的强化相组元溶入基体，又不引起过 烧及晶粒长大，必须要选择合适的固溶温度和保温时间。本工作主要研究M-化-Mg-Ag合 金固溶处理工艺与其力学性能和组织之间的关系，寻求合理的热处理工艺路线，进而提高 该合金的综合性能。
技术实现思路
[000引本专利技术的目的在于；提供测试固溶时效处理对含Zr、Μη的M-化-Mg-Ag合金性能 影响的方法，W进一步研究不同的固溶时效处理对含Zr、Μη的M-化-Mg-Ag合金性能的影 响，从而便于进一步提高含Z;r、Mn的M-化-Mg-Ag合金的性能。 本专利技术的方案如下；测试固溶时效处理对含Zr、Μη的M-化-Mg-Ag合金性能影响 的方法，所述方法的步骤如下： 采用原材料为工业纯铅、纯镇和纯银W及A1-化，Al-Mn和Al-Zr中间合金，采用铸 锭冶金方法制备了 A1-5. 3CU-0. 8Mg-0. 5Ag-〇. 3Mn-〇. 5Zr (质量分数/%)合金铸 锭，铸锭于50(TC /24h均匀化处理后进行就面，然后在46(TC下保温化后将铸锭热社至 6mm，再冷社至3mm，沿社制方向截取拉伸试样，试样经固溶处理后，水浑，再185°C /地进行 时效处理； 进行合金的DSC分析、室温力学性能测试和合金的微观组织观察； 合金的DSC分析在SDT-Q600热分析仪上进行，室温力学性能测试在CSS-44100电子 万能材料试验机上进行，拉伸速率为10 - 3s - 1，采用P0LY-VER-MET金相显微镜和飞利 浦Sirion200场发射扫描电镜观察合金的微观组织。[000引 TEM试样先用水磨砂纸和金相砂纸机械减薄至100 μ m左右，冲裁成3mm的圆 片，然后在MTP-1A型双喷电解减薄仪上进行双喷减薄，双喷电压为12~15 V，工作电流 80~100 mA，双喷过程中用液氮冷却，温度控制在一2(TCW下，双喷液采用硝酸、甲醇混 合液，所有进行TEM观察的试样在穿孔后都必须先用水冲洗后再用酒精清洗两次，TEM组 织观察在TEC-NAIG220电镜上进行，加速电压为200kV。 本专利技术与现有技术相比，主要优点是研究Μ-化-Mg-Ag合金固溶处理工艺与其 力学性能和组织之间的关系，寻求合理的热处理工艺路线，进而提高该合金的综合性能。【具体实施方式】 为使本专利技术的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将对本专利技术作进一步地详细 描述。 实施例 提供测试固溶时效处理对含Zr、Μη的M-化-Mg-Ag合金性能影响的方法： 采用原材料为工业纯铅、纯镇和纯银W及A1-化，Al-Mn和Al-Zr中间合金。采用铸 锭冶金方法制备了 A1-5. 3CU-0. 8Mg-0. 5Ag-〇. 3Mn-〇. 5Zr (质量分数/%)合金 铸锭。铸锭于50(TC /24h均匀化处理后进行就面，然后在46(TC下保温化后将铸锭热 社至6mm，再冷社至3mm。沿社制方向截取拉伸试样。试样经不同固溶制度处理后，水浑， 再于185°C /地进行时效处理。合金的DSC分析在SDT-Q600热分析仪上进行。室温力 学性能测试在CSS-44100电子万能材料试验机上进行，拉伸速率为10- 3s- 1。采用 P0LY-VER-MET金相显微镜和飞利浦Sirion200场发射扫描电镜观察合金的微观组织。 TEM试样先用水磨砂纸和金相砂纸机械减薄至100 μ m左右，冲裁成 3mm的圆片，然后 在MTP-1A型双喷电解减薄仪上进行双喷减薄。双喷电压为12~15 V，工作电流80~ 100 mA。双喷过程中用液氮冷却，温度控制在一2(TC W下。双喷液采用硝酸、甲醇混合液 (1 : 3)。所有进行TEM观察的试样在穿孔后都必须先用水冲洗后再用酒精清洗两次。 TEM组织观察在TEC-NAI G220电镜上进行，加速电压为200 kV。 表1为不同固溶温度（510~525°C)和固溶时间对合金的拉伸性能影响。可 W看出，随着固溶温度的提高，合金的屈服强度〇0. 2和抗拉强度Ob均呈先增加后缓 慢下降的趋势，在515度的时候达到最大值。合金的伸长率δ也是呈先增加后下降的趋 势，同样在515°C达到峰值。固溶温度应低于过烧温度10~15°C，在满足力学性能的前 提下，热社板适宜的固溶温度应控制在515°C左右为宜。 选取515°C作为合金的固溶温度进行不同固溶时间实验，实验结果见表2。由表2 看出，在1~2. 5 h内固溶，合金屈服强度和抗拉强度变化不显著，都是随着固溶时间的 延长，缓慢增加，1. 5 h达到强度峰值；继续延长固溶时间，强度缓慢降低。合金伸长率 变化较为明显，先是缓慢升高，1. 5 h时达到最大值，进一步延长固溶时间，伸长率下降。 总的来看，固溶时间为1. 5 h时合金具有最佳的强塑性配合。 结论：随着固溶温度的提高，合金的屈服强度〇〇. 2和抗拉强度Ob均呈先增 加后缓慢下降的趋势，在515°C /1.化的时候达到最大值。合金适宜的固溶处理制度是 515°C /1. 5h，其抗拉强度为503MPa，伸长率为12. 3%〇【主权项】1. ，其特征在于所 述方法的步骤如下： 采用原材料为工业纯铝、纯镁和纯银以及Al-Cu，Al-Mn和Al-Zr中间合金，采用铸 锭冶金方法制备了 Al-5. 3Cu-0. 8Mg-0. 5Ag-〇. 3Mn_0. 5Zr (质量分数/%)合金铸 锭，铸锭于50(TC /24h均匀化处理后进行铣面，然后在460°C下保温2h后将铸锭热轧至 6mm，再冷轧至3mm，沿轧制方向截取拉伸试样，试样经固溶处理后，水淬，再185°C /4h进行 时效处理； 进行合金的DSC分析、室温力学性能测试和合金的微观组织观察。2. 根据权利要求1所述测试固溶时效处理对含Zr、Μη的Al-Cu-Mg-Ag合金性能影响 的方法，其特征在于：合金的DSC分析在SDT-Q600热分析仪上进行，室温力学性能测试在 CSS-44100电子万能材料试验机上进行，拉伸本文档来自技高网...
【技术保护点】
测试固溶时效处理对含Zr、Mn的Al‑Cu‑Mg‑Ag合金性能影响的方法，其特征在于所述方法的步骤如下：采用原材料为工业纯铝、纯镁和纯银以及 A1‑Cu，A1‑Mn 和 A1‑Zr 中间合金，采用铸锭冶金方法制备了Al‑5． 3Cu‑0． 8Mg‑0． 5Ag‑0． 3Mn‑0．5Zr( 质量分数/%)合金铸锭，铸锭于500℃ /24h 均匀化处理后进行铣面，然后在460℃下保温2h后将铸锭热轧至6mm，再冷轧至3mm，沿轧制方向截取拉伸试样，试样经固溶处理后，水淬，再185℃/4h进行时效处理；进行合金的DSC分析、室温力学性能测试和合金的微观组织观察。
【技术特征摘要】
【专利技术属性】
技术研发人员：季梅，
申请(专利权)人：季梅，
类型：发明
国别省市：贵州;52
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