本发明专利技术涉及一种超超临界发电机组用无缝钢管的生产方法，属于冶金工业生产的金属材料领域。超超临界发电机组用无缝钢管的生产方法，包括将原料坯进行穿孔轧制工序，该方法根据原料坯中心δ铁素体的含量而采取不同的穿孔轧制工艺；原料坯穿孔后进行轧制，终轧温度控制在860-900℃；其中，原料坯中心δ铁素体的面积含量A采用金相法检测。本发明专利技术方法使超超临界发电机组用无缝钢管P92钢管的内表面缺陷明显减少，成材率大幅度提高。
【技术实现步骤摘要】
本专利技术涉及一种，属于冶金工业生产的 金属材料领域。
技术介绍
高效、节能、环保的超超临界火力蒸汽发电机组常用的9-Cr型钢管包括P92钢管， P92钢属于马氏体不锈钢，该钢化学成分中铁素体形成元素较多，乳制变形抗力大，Cr当量 较高，当成分偏析较严重、加热温度较高时，其金相组织中常出现较多的S铁素体。 钢中大量δ铁素体的存在不仅影响P92无缝钢管的韧性、塑性、强度及焊接性能， 而且还将导致钢管内表面缺陷的产生，降低钢管的成材率。
技术实现思路
本专利技术针对上述缺陷，提供一种，该方 法根据原料坯中心δ铁素体的含量而采取不同的穿孔轧制工艺；本专利技术方法使超超临界 发电机组用无缝钢管Ρ92钢管的内表面缺陷明显减少，成材率大幅度提高。 本专利技术的技术方案： 本专利技术提供一种，包括将原料坯进行穿 孔轧制工序，其中，穿孔温度根据原料坯中心S铁素体的面积含量A进行确定： 当六<12%时，原料坯直接进行穿孔轧制，穿孔温度为12401~1260°〇； 当12%彡A < 17%时，原料坯直接进行穿孔轧制，穿孔温度为1220°C~1238°C ; 当17%彡A < 22%时，原料坯直接进行穿孔轧制，穿孔温度为1200°C~1218°C ; 当22%彡A彡27%时，原料坯直接进行穿孔轧制，穿孔温度为1180°C~1198°C ; 当A > 27%时，乳制前先在原料坯中心掏一个圆孔，该圆孔以原料坯的几何中心 为圆心，直径为50~60毫米，掏孔采用机加工的方式，穿孔温度为1150°C~1170°C ; 穿孔后进行轧制，控制终轧温度为860-900°C;其中，原料坯中心δ铁素体的面积 含量A采用金相法检测。 优选的，穿孔温度根据原料坯中心δ铁素体的面积含量A确定为： 当Α< 12%时，穿孔温度为1250°C ;当12%彡Α< 17%时，穿孔温度为1230°C ; 当17%彡A< 22%时，穿孔温度为1210°C ;当22%彡A彡27%时，穿孔温度为1190°C ;当 八>27%时，穿孔温度为1160°〇。 所述超超临界发电机组用无缝钢管为P92钢管。所述原料坯指钢锭、电渣锭或连 铸坯。 进一步，原料坯中心δ铁素体的面积含量A的检测方法为： a)金相试样的选取： 自原料还缺陷最严重部位取横向试样，横向试样的厚度为20-30毫米，试面垂直 于原料坯的延伸方向；采用冷加工的方式，过横向试样的几何中心，沿相互垂直的方向截取 两块金相试样，该金相试样为长方体，长度均为50-60毫米，宽度均为30-40毫米，金相试样 的厚度与横向试样的厚度相同，其几何中心与横向试样的几何中心重合； b)金相试样的热处理： 将两块金相试样加热至1300°C，升温速率彡40°C /min，保温50~70min (优选为 60min)后水淬，待金相试样冷至室温后，再回火处理80~IOOmin(优选为90min)，回火温 度550-770°C (优选为650°C )，保温80~IOOmin (优选为90min)后将两块金相试样空冷； c) δ铁素体的面积含量A的检测：将热处理后的两块金相试样的横向检验面分别 磨平、抛光、腐蚀后用光学显微镜观察分析试样的显微组织，选取每块金相试样检验面上S 铁素体面积含量最高的10个视场，分别测定S铁素体的面积含量，得到10个视场δ铁素 体面积的平均含量，并将两块金相试样中δ铁素体面积平均含量的较大值作为该原料坯 中心δ铁素体的面积含量Α。 原料坯一般为圆柱体，其高度方向为纵向，与纵向垂直的方向为横向。 优选的，上述检测方法中，取横向试样时，原料坯为钢锭时，从其头部截取；原料坯 为电渣锭时，从其底部截取；原料坯为连铸坯时，任一端截取；取样可采用剪、锯或割的方 法，试样加工时，除去由取样造成的变形和热影响区等加工缺陷。 进一步，进行δ铁素体面积含量的检测时，光学显微镜放大倍数为100倍、200倍、 或400倍（优选为100倍），视场直径为0. 6-1. 0毫米（优选为0. 8毫米）。 本专利技术的有益效果： 本专利技术根据轧制温度下Ρ92钢坯中心δ铁素体的含量而采取不同的穿孔轧制工 艺，使Ρ92钢管的内表面缺陷明显减少，成材率大幅度提高，具有显著的经济效益和广阔的 应用前景。【具体实施方式】 下面结合实施例对本专利技术的【具体实施方式】做进一步的描述，并不因此将本专利技术限 制在所述的实施例范围之中。 根据含0. 1% C截面的Fe-Cr平衡相图，对于化学成分符合GB5310-2008《高压锅 炉用无缝钢管》规定的Ρ92钢，当其加热温度超过1150度后，如果钢中存在着较严重的成分 偏析，金相组织中就会开始出现S铁素体，随着加热温度的升高，δ铁素体的数量将进一 步增加。 Ρ92热轧无缝钢管的穿孔温度一般为1180-1280°C，如果钢坯的中心偏析较严重， 穿孔温度较高时，则穿孔时其中心的金相组织中将出现大量的S铁素体，由于δ铁素体与 δ/γ界面的热塑性均低于γ相基体，使加工性能恶化，故在穿孔过程中，微观裂纹极易在 晶界生成与扩展，导致Ρ92钢管内表面缺陷的产生。钢管严重的内表面缺陷将提高精整工 序的修磨工作量，甚至造成钢管报废。因此，本专利技术为控制穿孔过程中原料坯中心S铁素 体的含量，防止钢管出现较严重的内表面缺陷，提高产品的成材率，采用在Ρ92原料坯在轧 制前进行金相检验，并根据S铁素体的含量而采取不同的穿孔轧制工艺来控制穿孔过程 原料坯中心δ铁素体的含量。 在进行原料坯中心部位δ铁素体含量的检测时，应注意以下问题： 1、横向试样取样部位的选择，由于钢锭头部及电渣锭底部附近中心部位的正偏析 较严重，在高温穿孔过程中将优先形成S铁素体，所以在进行δ铁素体含量检测时，应从 上述部位取样。 2、金相试样取样部位的选择，由于穿孔时，顶头的鼻部与钢坯的几何中心基本重 合，且根据钢坯的浇注特点，越接近钢坯的中心，成分偏析越严重；所以，金相试样应取自钢 坯的中心部位；同时，为保证所取金相试样能够充分反映钢坯中心部位的偏析状况，应过横 向试样的几何中心，沿相互垂直的方向截取两块金相试样，并以两块金相试样中S铁素体 面积平均含量的较大值作为该钢坯中心S铁素体的面积含量。 3、金相试样热处理制度的制订，Ρ92钢坯的穿孔温度一般为1180-1280°C ;-般而 言，穿孔温度越高，生产效率越高，工模具的损耗越小，但与此同时，钢坯中心的S铁素体 含量也会相应增加；为兼顾提高生产效率与减少钢管内表面缺陷，P92钢坯的穿孔温度应 不高于1260°C，考虑到钢坯穿孔时内孔一般要有40°C左右的温升，故P92钢坯在进行穿孔 时，内孔的实际温度应不高于1300°C;因此，为掌握钢坯加热温度在1260°C时P92钢坯中心 S铁素体的面积含量，本专利技术将金相试样热处理的加热温度设定在1300°C，所得到的面积 含量A相当于加热温度在1260°C时P92钢坯中心部位的δ铁素体的面积含量。此外，由于 在淬火态下，Ρ92钢金相组织中的δ铁素体不易辨别，而淬火+回火态下金相组织中的δ 铁素体较易辨别，所以，本专利技术将金相试样淬火热处理后，又进行了回火热处理，使S铁素 体的检测更为容易。另外，为模拟大生产钢坯的加热参数，减少S铁素体含量本文档来自技高网...
【技术保护点】
超超临界发电机组用无缝钢管的生产方法，包括将原料坯进行穿孔轧制工序，其特征在于，穿孔温度根据原料坯中心δ铁素体的面积含量A进行确定：当A＜12％时，原料坯直接进行穿孔轧制，穿孔温度为1240℃～1260℃；当12％≤A＜17％时，原料坯直接进行穿孔轧制，穿孔温度为1220℃～1238℃；当17％≤A＜22％时，原料坯直接进行穿孔轧制，穿孔温度为1200℃～1218℃；当22％≤A≤27％时，原料坯直接进行穿孔轧制，穿孔温度为1180℃～1198℃；当A＞27％时，穿孔轧制前先在原料坯中心掏一个圆孔，该圆孔以原料坯的几何中心为圆心，直径为50～60毫米，穿孔温度为1150℃～1170℃；原料坯穿孔后进行轧制，终轧温度控制在860‑900℃；其中，原料坯中心δ铁素体的面积含量A采用金相法检测。
【技术特征摘要】
【专利技术属性】
技术研发人员：陈雨，郭元蓉，胡铂，胡茂会，吴红，张先华，
申请(专利权)人：攀钢集团成都钢钒有限公司，
类型：发明
国别省市：四川;51
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