双加强端部非等构式变截面板簧夹紧端点力的仿真计算法制造技术

本发明专利技术涉及双加强端部非等构式变截面板簧夹紧端点力的仿真计算法，属于悬架少片变截面板簧技术领域。本发明专利技术可根据板簧片数，各片板簧的结构参数及自由切线弧高的设计值，弹性模量，根部和端部垫片的厚度，对双加强端部非等构式抛物线型变截面板簧装配夹紧后的各片板簧的夹紧端点力进行仿真计算。通过样机试验可知，本发明专利技术所提供的双加强端部非等构式变截面板簧夹紧端点力的仿真计算法是准确的，可得到准确可靠的各片板簧夹紧端点力的仿真计算值，为各片板簧预夹紧应力的仿真计算奠定了可靠的技术基础。利用该方法可提高产品的设计水平、可靠性和使用寿命及车辆行驶安全性；同时，降低产品的设计及试验费用，加快产品开发速度。

Simulation and calculation of end force of clamped end section non equivalent variable section panel spring

The invention relates to a simulation calculation method for clamping the end point force of a double reinforced end non-uniform variable section panel spring, which belongs to the technical field of a suspension less variable cross-section leaf spring. According to the number of plate reed, the structural parameters of each leaf spring and the design value of the free tangent arc high, the modulus of elasticity, the thickness of the root and end gaskets, the clamping force of the plate spring after the double reinforced end unstructured parabolic cross section leaf spring is assembled and clamped. Through the prototype test, it is known that the simulation calculation method of the end point force of the double reinforced end unstructured variable cross section leaf spring provided by the invention is accurate, and the accurate and reliable simulation calculation value of the clamping force of each leaf spring is obtained, which lays a reliable technical foundation for the simulation calculation of the pre clamping stress of each plate spring. Using this method, the design level, reliability, service life and vehicle safety of the product can be improved; at the same time, the design and test cost of the product can be reduced and the speed of product development is accelerated.

【技术实现步骤摘要】
双加强端部非等构式变截面板簧夹紧端点力的仿真计算法
本专利技术涉及车辆悬架少片变截面板簧，特别是双加强端部非等构式变截面板簧夹紧端点力的仿真计算法。
技术介绍
随着汽车节能和轻量化政策的实施，少片变截面板簧因具有重量轻，材料利用率高，片间无摩擦或摩擦小，振动噪声低，使用寿命长等优点，日益受到车辆悬架专家、生产企业及车辆制造企业的高度关注，并且在车辆悬架系统中得到了广泛应用，其中，为了加强板簧的强度，在板簧根部平直段与抛物线段之间增加根部斜线段，在抛物线段与端部平直段之间增加端部斜线段；同时，为了满足首片板簧的端部受力复杂的要求，首片板簧的端部平直段的厚度和长度，大于其他各片板簧的端部平直段的厚度和长度，即采用双加强端部非等构式变截面板簧。通常为了提高板簧可靠性和使用寿命的设计要求，通过各片板簧不同自由切线弧高，在装配夹紧之后，使首片板簧或前几片板簧产生一定的预夹紧压应力，从而提高板簧可靠性和使用寿命；同时，确保装配夹紧后的首片板簧的初始切线弧高满足设计要求。其中，装配夹紧后的各片板簧预夹紧应力是由各片板簧的预夹紧端点力所决定的。对于给定设计结构的双加强端部非等构式变截面板簧，各片板簧本文档来自技高网...

【技术保护点】
双加强端部非等构式变截面板簧夹紧端点力的仿真计算法，其中，各片板簧的一半作用长度是由根部平直段、根部斜线段、抛物线段、端部斜线段和端部平直段五段所构成，根部平直段用于骑马螺栓装配夹紧，各片板簧的根部平直段的厚度相等，根部斜线段和端部斜线段分别对板簧根部和端部起加强作用，各片板簧的端部平直段非等构，首片板簧的端部平直段的厚度和长度，大于其他各片板簧的端部平直段的厚度和长度，即双加强端部非等厚式少片抛物线型变截面板簧；对于给定设计结构参数及自由切线弧高的各片板簧，装配夹紧后的各片板簧的预夹紧应力必须满足设计要求，而各片板簧夹紧端点力的仿真计算是预夹紧应力仿真计算的前提；根据板簧片数，各片板簧的结构...

【技术特征摘要】
1.双加强端部非等构式变截面板簧夹紧端点力的仿真计算法，其中，各片板簧的一半作用长度是由根部平直段、根部斜线段、抛物线段、端部斜线段和端部平直段五段所构成，根部平直段用于骑马螺栓装配夹紧，各片板簧的根部平直段的厚度相等，根部斜线段和端部斜线段分别对板簧根部和端部起加强作用，各片板簧的端部平直段非等构，首片板簧的端部平直段的厚度和长度，大于其他各片板簧的端部平直段的厚度和长度，即双加强端部非等厚式少片抛物线型变截面板簧；对于给定设计结构参数及自由切线弧高的各片板簧，装配夹紧后的各片板簧的预夹紧应力必须满足设计要求，而各片板簧夹紧端点力的仿真计算是预夹紧应力仿真计算的前提；根据板簧片数，各片板簧的结构参数及自由切线弧高的设计值，弹性模量，根部和端部垫片的厚度，对双加强等构式少片抛物线型变截面板簧装配夹紧后的各片板簧夹紧端点力进行仿真计算，其特征在于采用以下具体仿真计算步骤：(1)双加强端部非等构式抛物线型变截面板簧的各片板簧夹紧刚度K的计算：A步骤：各片板簧的夹紧端点变形系数Gx-Fi的计算根据板簧片数n，板簧的宽度b，弹性模量E，端部斜线段的水平长度Δl1，根部斜线段的水平长度Δl2；根部斜线段的根部到主簧端点的水平距离l2；抛物线段的根部到主簧端点的水平距离l2p；各片板簧的根部平直段的厚度h2，抛物线段的根部厚度h2ip，抛物线段的端部厚度h1ip，根部平直段的厚度h1i；各片板簧的根部斜线段的厚度比γ＝h2ip/h2，抛物线段的厚度比βi＝h1ip/h2ip，端部斜线段的厚度比μi＝h1i/h1ip；各片板簧的抛物线段的根部到板簧端点的水平距离l1ip，端部平直段的长度l1i，对双加强端部非等构式抛物线型变截面板簧的各片板簧的夹紧端点变形系数Gx-Fi进行计算，i＝1,2,…,n，即

【专利技术属性】
技术研发人员：周长城，赵雷雷，于曰伟，杨铖兆，李晓晗，梁宇通，毛少坊，汪晓，杨腾飞，
申请(专利权)人：山东理工大学，
类型：发明
国别省市：山东,37