本实用新型专利技术提供一种制冷空调冷媒流量实时控制装置，包括控制模块、压力检测模块和温度检测模块；其中，所述控制模块用于处理温度和压力数据，并根据处理结果控制压缩机的启动和膨胀阀的开闭；所述压力检测模块，用于采集蒸发器和冷凝器的压力数据；所述温度检测模块，用于采集蒸发器和冷凝器的温度数据。本实用新型专利技术所述制冷空调冷媒流量实时控制方法及装置，通过计算膨胀阀在压缩机实际负荷运行时的开启步数，对电子膨胀阀开度进行实时调整，以达到精确控制系统冷媒流量的目的，其优点是控制更精确，保证机组的可靠、稳定运行。
【技术实现步骤摘要】
本技术属于中央空调机组控制
，主要涉及空调机组的冷媒流量实时 控制装置。
技术介绍
目前，满液式或降膜式冷水/热栗机组普遍采用压缩机吸气过热度作为电子膨胀 阀的反馈信号进行供液控制，这种控制方法比较适合于干式冷水/热栗这类压缩机吸气过 热度较大（2-5°C)的机组，但对于满液式或降膜式冷水/热栗这类压缩机吸气过热度很小 甚至为零的机组却存在控制精度和稳定性难以保证的缺陷。
技术实现思路
鉴于以上所述现有技术的缺点，本技术的目的在于提供一种制冷空调冷媒流 量实时控制装置。 为实现上述目的及其他相关目的，本技术提供一种制冷空调冷媒流量实时控 制装置，包括控制模块、压力检测模块和温度检测模块；其中， 所述控制模块用于处理温度和压力数据，并根据处理结果控制压缩机的启动和膨 胀阀的开闭； 所述压力检测模块，用于采集蒸发器和冷凝器的压力数据； 所述温度检测模块，用于采集蒸发器和冷凝器的温度数据。 优选的，所述装置还包括人机交互模块，用于实现人机交互。 优选的，所述压力检测模块包括高压压力传感器和低压压力传感器，分别与所述 控制模块的模拟量输入端口连接，用于采集蒸发器的压力值和冷凝器的压力值。 优选的，所述温度检测模块包括蒸发器出水温度传感器和冷凝器出水温度传感 器，分别与所述控制模块的温度数据输入端口连接，用于采集蒸发器出水温度和冷凝器的 出水温度。 如上所述，本技术所述制冷空调冷媒流量实时控制装置，通过计算膨胀阀在 压缩机实际负荷运行时的开启步数，对电子膨胀阀开度进行实时调整，以达到精确控制系 统冷媒流量的目的，其优点是控制更精确，保证机组的可靠、稳定运行。【附图说明】 为了更清楚地说明本技术实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需 要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本技术的一些实 施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图 获得其他的附图。 图1为本技术的制冷空调冷媒流量实时控制装置的结构示意图。 图中，1为人机交互单元；2为程序控制器；3为高压压力传感器；4.为压压力传感 器；5为蒸发器出水温度传感器；6为冷凝器出水温度传感器。 图2为本技术实施例1提供的制冷空调冷媒流量实时控制装置的连接示意 图。 图3为本技术实施例2提供的压缩机满负荷运行时，机组冷媒流量的流程图。 图4为本技术实施例2提供的压缩机部分负荷运行时，机组冷媒流量的流程 图。 图5为图1的局部放大图。【具体实施方式】 以下由特定的具体实施例说明本技术的实施方式，熟悉此技术的人士可由本 说明书所揭露的内容轻易地了解本技术的其他优点及功效。 请参阅图1至图5。本说明书所附图式所绘示的结构、比例、大小等，均仅用以配 合说明书所揭示的内容，以供熟悉此技术的人士了解与阅读，并非用以限定本技术可 实施的限定条件，故不具技术上的实质意义，任何结构的修饰、比例关系的改变或大小的调 整，在不影响本技术所能产生的功效及所能达成的目的下，均应仍落在本技术所 揭示的
技术实现思路
得能涵盖的范围内。同时，本说明书中所引用的如"上"、"下"、"左"、"右"、 "中间"及"一"等的用语，亦仅为便于叙述的明了，而非用以限定本技术可实施的范围， 其相对关系的改变或调整，在无实质变更
技术实现思路
下，当亦视为本技术可实施的范畴。 实施例1 如图1、如2和图5所示，一种制冷空调冷媒流量实时控制装置，包括人机交互单 元1、程序控制器2、高压压力传感器3、低压压力传感器4、蒸发器出水温度传感器5和冷凝 器出水温度传感器6。其中，人机交互单元1与程序控制器2连接。高压压力传感器3、低 压压力传感器4分别与程序控制器2的模拟量输入端口连接，用于采集蒸发器的压力值和 冷凝器的压力值；蒸发器出水温度传感器5和冷凝器出水温度传感器6分别与程序控制器 2的温度数据输入端口连接，用于采集蒸发器出水温度和冷凝器的出水温度。 实施例2 使用时，将蒸发器出水温度传感器连接到空调的蒸发器上，冷凝器出水温度传感 器连接到冷凝器上，高压压力传感器连接到蒸发器上，低压压力传感器连接到冷凝器上。程 序控制器根据采集到的温度和压力值，采用如下方法对机组的供液量进行控制。 第一部分：根据系统实时采集到的蒸发器出水温度Teo,计算出名义蒸发温度Te=Teo-2,再根据排气压力实测值与名义吸气压力计算出吸排气压差x=Pd_Ps，（Pd为排气 压力实测值；Ps为名义吸气压力，其值等于Te对应的制冷剂饱和压力）。 根据制热工况和制冷工况的膨胀阀的理论开启步数和吸排气压差，通过式（1)计 算膨胀阀在压缩机满负荷运行时的开启步数y， 其中，dl制冷工况下的吸排气压差，nl为制冷工况下的电子膨胀阀开启步数，d2 为制热工况下的吸排气压差，n2为制热工况下的电子膨胀阀开启步数，x为实测吸排气压 差。 若压缩机实际运行为满负荷运行，则由式（1)计算得到的膨胀阀在压缩机满负荷 运行时的开启步数y和膨胀阀开启步数限值控制机组的供液量。首先，设定膨胀阀开启步 数的最大值与最小值；若y大于膨胀阀的开启步数的最大值，则控制膨胀阀的实际开启步 数等于膨胀阀的开启步数的最大值；若y小于膨胀阀的开启步数的最小值，则控制膨胀阀 的实际开启步数等于膨胀阀的开启步数的最小值，从而可以实时控制冷媒流量。 第二部分：若压缩机实际运行为部分负荷，则进一步计算膨胀阀在压缩机部分负 荷运行时的开启步数。膨胀阀冷量占膨胀阀全开冷量百分比bx可以根据程序控制器中内 置的y-bx数据（膨胀阀性能曲线数据）得到；若程序控制器中没有内置的y-bx数据，也可 以根据式（2)计算得到， bx= (Aly2-Bly+Cl)/1000 (2)， 其中，Al、Bl、Cl为将y等于不同开启步数时，根据膨胀阀性能曲线在y点步数时 的冷量，再与膨胀阀全开时的冷量进行比较，计算得到一组相对应的bx的值，再将上述数 据填入excel表格中，拟合曲线得出六1、81、(：1，然后将式（2)内置于程序控制器中，根据不 同的y值计算bx。 当bx计算值< 0时，取bx= 0 ;当bx计算值> 1时，取bx= 1。当0 <bx< 1 时，bx为式（2)计算所得值。假设当前能级为u(l. 00彡u彡0. 00)，则部分负荷膨胀阀冷量占全开时的冷量百 分比 k= bx?u， 根据式（3)计算电子膨胀阀在压缩机部分负荷运行时的开启步数yp， yp= (A2k3+B2kz+C2k+D2)/1000 (3) 其中A2、B2、C2、D2为将yp等于不同开启步数时，根据膨胀阀性能曲线得到的bx 值，将bx值代入k=bx?u中，得到yp对应的k值，再将用上述方法的得到的一组数据填 入excel表格中，拟合曲线得出A2、B2、C2、D2,yp为膨胀阀开启步数，计算结果取整数；将 式（3)内置于程序控制器中，根据不同的k值计算yp。 当k〈0. 1时，令yp= 0 ;当k>0. 97时，令yp=膨胀阀最大开启步数。当 0. 1彡k彡0. 97时，yp的值为通过式（3)计算出的值。当75 %和50 %能级的实际负荷并不是75 %和50 %，本文档来自技高网...
【技术保护点】
一种制冷空调冷媒流量实时控制装置，其特征在于，包括控制模块、压力检测模块和温度检测模块；其中，所述控制模块用于处理温度和压力数据，并根据处理结果控制压缩机的启动和膨胀阀的开闭；所述压力检测模块，用于采集蒸发器和冷凝器的压力数据；所述温度检测模块，用于采集蒸发器和冷凝器的温度数据。
【技术特征摘要】
【专利技术属性】
技术研发人员：苏厚泉，马桂凤，张希峰，孙宁，孙翠霞，温雪莹，
申请(专利权)人：山东格瑞德集团有限公司，
类型：新型
国别省市：山东;37
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