不对称电流双周期的电励磁双凸极电机失磁容错控制方法技术

本申请公开了一种不对称电流双周期的电励磁双凸极电机失磁容错控制方法，涉及电励磁双凸极电机领域，该方法利用转速转矩双闭环确定电流给定值幅值，在划分电角度区间后，根据电机电角度和提前角确定转子位置角，按照转子位置角所在的电角度区间对应的不对称电流给定函数，结合电流给定值幅值以及三相绕组的自感特性，得到不对称的三相电流给定值；然后采用滞环控制三相电流实际值跟随三相电流给定值，可以实现对出现励磁故障的电励磁双凸极电机的容错控制，设计的不对称电流双周期控制策略有利于减小不出力相的电流，从而减小失磁下的铜耗，提高转矩电流比，抑制转矩脉动，提前角的加入可以进一步抑制转矩脉动。的加入可以进一步抑制转矩脉动。的加入可以进一步抑制转矩脉动。

【技术实现步骤摘要】
不对称电流双周期的电励磁双凸极电机失磁容错控制方法


[0001]本申请涉及电励磁双凸极电机领域，尤其是一种不对称电流双周期的电励磁双凸极电机失磁容错控制方法。

技术介绍

[0002]电励磁双凸极电机的定子上有励磁绕组和电枢绕组、转子上无绕组，结构简单可靠，在航空航天等重要场合具有较好的应用前景。而电励磁双凸极电机运行在环境恶劣的航空航天领域，不可避免的发生励磁故障，使得其无法正常运行。为了满足航空航天的可靠性要求，有必要研究电励磁双凸极电机励磁故障时的起动运行容错策略。
[0003]目前，关于失磁电动控制策略主要包含如下：王开淼等公开的“电励磁双凸极电机失磁故障容错发电系统及其控制方法”(中国，公开日：2019年3月8日，公开号：CN109450340A)通过使用H桥变换器及单周期角度位置控制策略实现失磁电动，但存在开关管数量较多且转矩脉动较大，且失磁运行时铜耗较大，转矩电流比低的问题。杨岚的《失磁状态下容错运行的DSEM系统设计》(2018年硕士学位论文)所提方法均为单周期转速电流闭环失磁电动容错控制，也存在转矩脉动较大，失磁运行时铜本文档来自技高网...

【技术保护点】

【技术特征摘要】
1.一种不对称电流双周期的电励磁双凸极电机失磁容错控制方法，其特征在于，所述电励磁双凸极电机失磁容错控制方法，包括当电励磁双凸极电机出现励磁故障时：利用转速转矩双闭环控制基于所述电励磁双凸极电机的电机电角度θ确定电流给定值幅值i
g
；基于电角度划分参数x将包含两个电感周期的控制周期划分为多个连续且不重合的电角度区间，0
°
＜x＜120
°
；根据电机电角度θ和提前角y确定转子位置角u；按照转子位置角u所在的电角度区间对应的不对称电流给定函数，结合所述电流给定值幅值i
g
以及所述电励磁双凸极电机的三相绕组在所述电角度区间内的自感特性，得到三相电流给定值；将所述三相电流给定值和三相电流实际值进行比较得到比较信号，对所述比较信号通过滞环输出PWM信号驱动出现励磁故障的所述电励磁双凸极电机连接的桥式变换器。2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，对于任意一个电角度区间：所述电角度区间内自感不变的相绕组的相电流给定值的幅值为|m
·
i
g
|，所述电角度区间内自感上升的相绕组的相电流给定值的幅值为|i
g
|，所述电角度区间内自感下降的相绕组的相电流给定值的幅值为|(1
‑
m)
·
i
g
|，电流偏置系数m小于1且与所述电励磁双凸极电机的转速对应。3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，电流偏置系数m∈[0.8，0.95]。4.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述得到三相电流给定值，包括：(1)当u∈[0，x)时得到的三相电流给定值为：i
a
*＝(m
‑
1)
·
i
g
/x
·
(u
‑
0)
‑
m
·
i
g
；i
b
*＝i
g
/x
·
(u
‑
0)+(
‑
i
g
+m
·
i
g
)；i
c
*＝
‑
m
·
i
g
/x
·
(u
‑
0)+i
g
；(2)当u∈[x，120
°
)时得到的三相电流给定值为：i
a*
＝
‑
i
g
；i
b*
＝m*i
g
；i
c*
＝(1
‑
m)*i
g
；(3)当u∈[120
°
，120
°
+x)时得到的三相电流给定值为：i
a*
＝
‑
i
g
+(m
·
i
g
/x)
·
(u
‑
120)；i
b*
＝(1
‑
m)
·
i
g
/x
·
(u
‑
120)+m
·
i
g
；i
c*
＝
‑
(i
g
/x)
·
(u
‑
120)+(1
‑
m)
·
i
g
；(4)当u∈[120
°
+x，240
°
)时得到的三相电流给定值为：i
a*
＝
‑
(1
‑
m)
·
i
g
；i
b*
＝i
g
；i
c*
＝
‑
m
·
i
g
；(5)当u∈[240
°
，240
°
+x)时得到的三相电流给定值为：i
a*
＝(i
g
/x)
·
(u
‑
240)+(m
·
i
g
‑
i
g
)；i
b*
＝i
g
‑
m
·
(i
g
/x)
·
(u
‑
240)；i
c*
＝
‑
m
·
i
g
+(m
‑
1)
·
i
g
/x
·
(u
‑
240)；
(6)当u∈[240
°
+x，360
°
)时得到的三相电流给定值为：i
a*
＝m
·
i
g
；i
b*
＝(1
‑
m)
·
i
g
；i
c*
＝
‑
i
g
；(7)当u∈[360
°
，360
°
+x)时得到的三相电流给定值为：i
a
*＝
‑
((m
‑
1)
·
i
g
/x
·
(u
‑
360)
‑
m
·
i
g
)；i
b
*＝
‑
(i
g

【专利技术属性】
技术研发人员：史宏俊，周波，熊磊，于晓东，李翊豪，
申请(专利权)人：南京航空航天大学，
类型：发明
国别省市：