一种双相不锈钢及其制备方法技术

本发明专利技术涉及一种双相不锈钢及其制备方法。该双相不锈钢，以质量百分比计，包含如下含量的组分：Cr：24.9～26％、Mo：3.5～4.05％、Si：0.18～0.52％、Ce：0.01～0.0165％、Ni：6.9～7.42％、N：0.25～0.29％、C：0.017～0.024％、Mn：0.34～0.76％、Cu：0.17～0.28％，余量为Fe及不可避免的杂质；其中，在所述双相不锈钢的制备过程中，钢锭的热处理温度为1050～1150℃。本发明专利技术一实施方式的双相不锈钢，通过对制备过程中的热处理温度以及各组分含量进行限定，使得其具有高的综合性能，例如较高的强度、冲击韧性、耐蚀性能等。耐蚀性能等。耐蚀性能等。

【技术实现步骤摘要】
一种双相不锈钢及其制备方法


[0001]本专利技术涉及双相不锈钢，尤其涉及一种综合性能优异的双相不锈钢及其制备方法。

技术介绍

[0002]随着社会的发展和需求的不断增长，双相不锈钢开始向更广的使用温度、更苛刻的腐蚀环境、更高强韧性能要求的使用领域拓展，例如海洋油气开采水下生产系统(海底深井柔性管线、脐带缆管、补给管汇等)、潜海水泵、海底容器、海洋建筑结构以及石化领域的常减压、催化、焦化、酸性水处理、气体脱硫、加氢装置等冷凝冷却器、空气冷却器、重沸器等换热和冷却设备等。
[0003]但和316这类单相奥氏体不锈钢相比，双相不锈钢固溶基体是由铁素体和奥氏体两相组成的，两相的成分和组成比例的变化会直接影响双相不锈钢的耐蚀性能、力学性能。对于更高合金含量的25Cr型超级双相不锈钢，两相组织的控制更易受到冶炼、锻造、轧制和热处理等工艺工序的影响，在实际生产中经常面临性能不达标和性能不稳定的问题。

技术实现思路

[0004]鉴于上述的分析，本专利技术一实施方式旨在提供一种双相不锈钢，用以解决现有双相不锈钢的综合性能差的问题。
[0005]第一方面，本专利技术一实施方式提供了一种双相不锈钢，以质量百分比计，包含如下含量的组分：
[0006]Cr：24.9～26％、Mo：3.5～4.05％、Si：0.18～0.52％、Ce：0.01～0.0165％、Ni：6.9～7.42％、N：0.25～0.29％、C：0.017～0.024％、Mn：0.34～0.76％、Cu：0.17～0.28％，余量为Fe及不可避免的杂质；
[0007]其中，在所述双相不锈钢的制备过程中，钢锭的热处理温度为1050～1150℃。
[0008]根据本专利技术一实施方式，所述双相不锈钢包含如下含量的组分：
[0009]Cr：24.9～25.6％、Mo：3.5～4.0％、Si：0.18～0.52％、Ce：0.012～0.016％、Ni：7.0～7.4％、N：0.25～0.29％、C：0.018～0.024％、Mn：0.34～0.76％、Cu：0.17～0.28％。
[0010]根据本专利技术一实施方式，所述的双相不锈钢的铁素体和奥氏体的相比例为(0.92～1.05):1。
[0011]根据本专利技术一实施方式，在所述双相不锈钢中，铁素体形成元素的质量含量的关系式为W1，奥氏体形成元素的质量含量的关系式为W2，W1、W2如下：
[0012]W1＝Cr％+f1×
Mo％+f2×
Si％+4.5
×
Ce％；
[0013]W2＝f3×
Ni％+f4×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％；
[0014]其中，f1为0.9～1.3，f2为1.5～1.6，f3为2.18～2.40，f4为35～38；W1与W2之间的差值为0～0.2％。
[0015]根据本专利技术一实施方式，所述热处理温度为1050℃：
[0016]W1＝Cr％+0.9
×
Mo％+1.5
×
Si％+4.5
×
Ce％；
[0017]W2＝2.40
×
Ni％+38
×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％；和/或，
[0018]所述热处理温度为1100℃：
[0019]W1＝Cr％+1.1
×
Mo％+1.6
×
Si％+4.5
×
Ce％；
[0020]W2＝2.26
×
Ni％+37
×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％；和/或，
[0021]所述热处理温度为1150℃：
[0022]W1＝Cr％+1.3
×
Mo％+1.5
×
Si％+4.5
×
Ce％；
[0023]W2＝2.18
×
Ni％+35
×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％。
[0024]根据本专利技术一实施方式，所述双相不锈钢在
‑
80℃的冲击韧性为117～150J。
[0025]第二方面，本专利技术一实施方式提供了一种双相不锈钢，在其制备过程中，钢锭的热处理温度为1050～1150℃；在所述双相不锈钢中，铁素体形成元素的质量含量的关系式为W1，奥氏体形成元素的质量含量的关系式为W2，W1、W2如下：
[0026]W1＝Cr％+f1×
Mo％+f2×
Si％+4.5
×
Ce％；
[0027]W2＝f3×
Ni％+f4×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％；
[0028]其中，f1为0.9～1.3，f2为1.5～1.6，f3为2.18～2.40，f4为35～38；W1与W2之间的差值为0～0.2％。
[0029]根据本专利技术一实施方式，所述热处理温度为1050℃：
[0030]W1＝Cr％+0.9
×
Mo％+1.5
×
Si％+4.5
×
Ce％；
[0031]W2＝2.40
×
Ni％+38
×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％；和/或，
[0032]所述热处理温度为1100℃：
[0033]W1＝Cr％+1.1
×
Mo％+1.6
×
Si％+4.5
×
Ce％；
[0034]W2＝2.26
×
Ni％+37
×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％；和/或，
[0035]所述热处理温度为1150℃：
[0036]W1＝Cr％+1.3
×
Mo％+1.5
×
Si％+4.5
×
Ce％；
[0037]W2＝2.18
×
Ni％+35
×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％。
[0038]第三方面，本专利技术一实施方式提供了一种上述双相不锈钢的制备方法，包括如下步骤：
[0039]将原料熔炼为钢水；
[0040]将所述钢水冶炼为钢锭；
[0041]将所述钢本文档来自技高网...

【技术保护点】

【技术特征摘要】
1.一种双相不锈钢，以质量百分比计，包含如下含量的组分：Cr：24.9～26％、Mo：3.5～4.05％、Si：0.18～0.52％、Ce：0.01～0.0165％、Ni：6.9～7.42％、N：0.25～0.29％、C：0.017～0.024％、Mn：0.34～0.76％、Cu：0.17～0.28％，余量为Fe及不可避免的杂质；其中，在所述双相不锈钢的制备过程中，钢锭的热处理温度为1050～1150℃。2.根据权利要求1所述的双相不锈钢，其包含如下含量的组分：Cr：24.9～25.6％、Mo：3.5～4.0％、Si：0.18～0.52％、Ce：0.012～0.016％、Ni：7.0～7.4％、N：0.25～0.29％、C：0.018～0.024％、Mn：0.34～0.76％、Cu：0.17～0.28％。3.根据权利要求1所述的双相不锈钢，其中，铁素体和奥氏体的相比例为(0.92～1.05):1。4.根据权利要求1至3中任一项所述的双相不锈钢，其中，在所述双相不锈钢中，铁素体形成元素的质量含量的关系式为W1，奥氏体形成元素的质量含量的关系式为W2，W1、W2如下：W1＝Cr％+f1×
Mo％+f2×
Si％+4.5
×
Ce％；W2＝f3×
Ni％+f4×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％；其中，f1为0.9～1.3，f2为1.5～1.6，f3为2.18～2.40，f4为35～38；W1与W2之间的差值为0～0.2％。5.根据权利要求1至4中任一项所述的双相不锈钢，其中，所述热处理温度为1050℃：W1＝Cr％+0.9
×
Mo％+1.5
×
Si％+4.5
×
Ce％；W2＝2.40
×
Ni％+38
×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％；和/或，所述热处理温度为1100℃：W1＝Cr％+1.1
×
Mo％+1.6
×
Si％+4.5
×
Ce％；W2＝2.26
×
Ni％+37
×
N％+80
×
C％+1.4
×
Mn％+8
×
Cu％；和/或，所述热处理温度为1150℃：W1＝Cr％+1.3
×
Mo％+1.5
×
Si％+4.5
×
Ce％；W...

【专利技术属性】
技术研发人员：丰涵，王宝顺，吴明华，宋志刚，郑文杰，朱玉亮，何建国，
申请(专利权)人：浙江久立特材科技股份有限公司永兴特种材料科技股份有限公司，
类型：发明
国别省市：