一种页岩油储层的可压性评价方法技术

本申请公开了一种页岩油储层的可压性评价方法，涉及油气增产改造领域。所述方法包括：选取页岩油储层的岩心；在岩心上钻取多块岩心样品，分别开展脆性实验、断裂韧性实验、地应力大小实验以及CT扫描实验，获取岩心的脆性指数、无因次断裂韧性指数、地应力差异系数以及天然裂缝影响指数；根据上述参数确定页岩油储层的可压性指数。本申请在评价页岩油储层可压性时考虑了更多维度的影响因素，从而提升了页岩油储层的可压性评价的准确性。另外，上述计算页岩油储层的可压性指数的各项参数，均可通过实验获得，能够准确评价储层的可压性程度，有利于压裂充填和针对性改造工艺的优选，适于规模化推广应用。规模化推广应用。规模化推广应用。

【技术实现步骤摘要】
一种页岩油储层的可压性评价方法


[0001]本申请实施例涉及油气增产改造领域，特别涉及一种页岩油储层的可压性评价方法。

技术介绍

[0002]储层油储层可压性是衡量储层对压裂改造响应程度的重要依据，目前针对页岩油储层的可压性常用脆性指数对其进行评价，但在实际运用中存在脆性指数相近，实际压裂效果却差别甚远的问题。目前国内外学者针对储层油储层可压性评价影响因素考虑很多并不全面，不能准确地评价页岩油储层的可压性。

技术实现思路

[0003]本申请实施例提供了一种页岩油储层的可压性评价方法，能够提升页岩油储层的可压性评价的准确性。所述技术方案如下：
[0004]根据本申请实施例的一个方面，提供了一种页岩油储层的可压性评价方法，所述方法包括：
[0005]选取页岩油储层的岩心；
[0006]在所述岩心上钻取多块岩心样品，分别开展脆性实验、断裂韧性实验、地应力大小实验以及CT(Computed Tomography，计算机断层扫描)扫描实验，获取所述岩心的脆性指数、无因次断裂韧性指数、地应力差异系数以及天然裂缝影响指数；
[0007]根据所述岩心的脆性指数、无因次断裂韧性指数、地应力差异系数以及天然裂缝影响指数，确定所述页岩油储层的可压性指数。
[0008]可选地，所述根据所述岩心的脆性指数、无因次断裂韧性指数、地应力差异系数以及天然裂缝影响指数，确定所述页岩油储层的可压性指数，包括：
[0009]按照以下公式计算所述页岩油储层的可压性指数F
n
：
[0010]F
n
＝B
rit
·
{a
·
K
n
+b
·
(1-K
h
)+c
·
F
θ
}；
[0011]其中，B
rit
表示所述脆性指数，K
n
表示所述无因次断裂韧性指数，K
h
表示所述地应力差异系数，F
θ
表示所述天然裂缝影响指数，a、b、c为权重系数。
[0012]可选地，所述权重系数a、b、c之和为1。
[0013]可选地，所述权重系数采用层次分析法进行确定。
[0014]可选地，所述获取脆性指数，包括：
[0015]通过多功能岩石力学仪开展所述脆性实验，获取所述岩心样品的静态杨氏模量和静态泊松比；
[0016]按照以下公式计算所述脆性指数B
rit
：
[0017][0018]其中，E
S
表示所述静态杨氏模量，E
min
表示所述静态杨氏模量的下限值，E
max
表示所
述静态杨氏模量的上限值，v
S
表示所述静态泊松比，v
min
表示所述静态泊松比的下限值，v
max
表示所述静态泊松比的上限值。
[0019]可选地，所述获取无因次断裂韧性指数，包括：
[0020]通过巴西实验装置和压力伺服仪开展所述断裂韧性实验，获取所述岩心样品的I型断裂韧性K
I
和II型断裂韧性K
II
；
[0021]按照以下公式计算所述无因次断裂韧性指数K
n
：
[0022][0023]其中，K
Ic
＝(K
Imax-K
I
)/(K
Imax-K
Imin
)，K
IIc
＝(K
IImax-K
II
)/(K
IImax-K
IImin
)，K
Imax
表示I型断裂韧性K
I
的上限值，K
Imin
表示I型断裂韧性K
I
的下限值，K
IImax
表示II型断裂韧性K
II
的上限值，K
IImin
表示II型断裂韧性K
II
的下限值。
[0024]可选地，用于开展所述断裂韧性实验的所述岩心样品是直径为30.8mm，厚度为20mm的圆盘；
[0025]在预制裂缝时，预制裂缝与层理的夹角与天然裂缝倾角θ角度一致，并且初始裂缝与径向加载方向相同。
[0026]可选地，所述获取地应力差异系数，包括：
[0027]通过开展所述地应力大小实验，获取所述岩心样品的最大水平主应力和最小水平主应力；
[0028]按照以下公式计算所述地应力差异系数K
h
：
[0029][0030]其中，σ
H
表示最大水平主应力，σ
h
表示最小水平主应力。
[0031]可选地，所述获取天然裂缝影响指数，包括：
[0032]通过对多组岩心样品开展所述CT扫描实验，获得所述多组岩心样品的裂缝倾角平均值作为天然裂缝倾角θ；
[0033]按照以下公式计算所述天然裂缝影响指数F
θ
：
[0034]F
θ
＝1-K
h
·
sin2θ；
[0035]其中，K
h
表示所述地应力差异系数。
[0036]可选地，所述在所述岩心上钻取多块岩心样品之后，还包括：
[0037]对所述多块岩心样品分别开展储层物性测定，所述储层物性包括以下至少一项：孔隙度、渗透率、含油饱和度；
[0038]选取所述储层物性相近的岩心样品开展所述脆性实验、断裂韧性实验、地应力大小实验以及CT扫描实验。
[0039]本申请实施例提供的技术方案可以包括如下有益效果：
[0040]在确定页岩油储层的可压性指数时，不仅考虑了岩心的脆性指数，还考虑了岩心的无因次断裂韧性指数、地应力差异系数以及天然裂缝影响指数等参数对可压性的影响，使得在评价页岩油储层可压性时考虑了更多维度的影响因素，从而提升了页岩油储层的可压性评价的准确性。
[0041]另外，上述计算页岩油储层的可压性指数的各项参数，均可通过实验获得，能够准确评价储层的可压性程度，有利于压裂充填和针对性改造工艺的优选，适于规模化推广应用。
[0042]另外，通过获取目标井页岩油储层岩心，开展岩心渗透率、孔隙度以及含油饱和度实验，选取储层物性相近的岩心样品开展可压性实验，保证参数测定和可压性评价的准确性。
附图说明
[0043]为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
[0044]图1是本申请一个实施例提供的页岩油储层的可压性评价方法的流程图；
[00本文档来自技高网...

【技术保护点】

【技术特征摘要】
1.一种页岩油储层的可压性评价方法，其特征在于，所述方法包括：选取页岩油储层的岩心；在所述岩心上钻取多块岩心样品，分别开展脆性实验、断裂韧性实验、地应力大小实验以及CT扫描实验，获取所述岩心的脆性指数、无因次断裂韧性指数、地应力差异系数以及天然裂缝影响指数；根据所述岩心的脆性指数、无因次断裂韧性指数、地应力差异系数以及天然裂缝影响指数，确定所述页岩油储层的可压性指数。2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述根据所述岩心的脆性指数、无因次断裂韧性指数、地应力差异系数以及天然裂缝影响指数，确定所述页岩油储层的可压性指数，包括：按照以下公式计算所述页岩油储层的可压性指数F
n
：F
n
＝B
rit
·
{a
·
K
n
+b
·
(1-K
h
)+c
·
F
θ
}；其中，B
rit
表示所述脆性指数，K
n
表示所述无因次断裂韧性指数，K
h
表示所述地应力差异系数，F
θ
表示所述天然裂缝影响指数，a、b、c为权重系数。3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述权重系数a、b、c之和为1。4.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述权重系数采用层次分析法进行确定。5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述获取脆性指数，包括：通过多功能岩石力学仪开展所述脆性实验，获取所述岩心样品的静态杨氏模量和静态泊松比；按照以下公式计算所述脆性指数B
rit
：其中，E
S
表示所述静态杨氏模量，E
min
表示所述静态杨氏模量的下限值，E
max
表示所述静态杨氏模量的上限值，v
S
表示所述静态泊松比，v
min
表示所述静态泊松比的下限值，v
max
表示所述静态泊松比的上限值。6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述获取无因次断裂韧性指数，包括：通过巴西实验装置和压力伺服仪开展所述断裂韧性实验，获取所述岩心样品的I型断裂韧性K
I
和II型断裂韧性K

【专利技术属性】
技术研发人员：王良，张华礼，彭钧亮，曾冀，韩慧芬，冉立，苏军，
申请(专利权)人：中国石油天然气股份有限公司，
类型：发明
国别省市：