A finite-time adaptive fault-tolerant control method for rigid spacecraft based on enhanced exponential reaching law and fast terminal sliding surface is proposed. Aiming at the problem of attitude stability under actuator failure with centralized uncertainty, the sliding mode control method based on enhanced exponential reaching law is used and combined with adaptive control. An adaptive fast terminal sliding mode composite control scheme is designed. On the one hand, the upper bounds of uncertainties and disturbances are estimated and compensated by adaptive technology. On the other hand, the fast and robust terminal sliding mode is used to realize the finite-time attitude stabilization of the aircraft system. The invention provides a control method that can reduce the chattering problem of sliding mode surface and control moment, and realize the finite time uniform ultimate bounded control method of the system in the presence of uncertainty and disturbance.
【技术实现步骤摘要】
基于增强型指数趋近律和快速终端滑模面的刚性航天飞行器有限时间自适应容错控制方法
本专利技术涉及一种基于增强型指数趋近律和快速终端滑模面的刚性航天飞行器有限时间自适应容错控制方法,特别是存在外界干扰和转动惯性矩阵不确定性的飞行器执行器故障下的姿态控制方法。
技术介绍
姿态控制系统作为航天器重要分系统之一,它的可靠性、是否正常工作将直接决定航天器能否正常完成既定航天任务。然而恶劣太空环境以及部件老化等因素致使航天器部件不可避免地发生故障。如果航天器故障不能及时、正确地被检测、定位、隔离并进行相应容错处理,则姿态控制性能将显著下降或系统稳定性将受到破坏,严重时将导致整个航天任务失败。因此航天器姿态控制系统故障自主容错控制技术是航天器自主运行技术的基础,它已成为当今航天工程领域亟待解决的课题之一,对提高航天器任务完成率有着重大理论与现实意义。变结构控制思想是一种现代控制理论的综合设计方法。变结构以其独特的鲁棒性等优点,为不确定系统提供了一种有前途的控制系统综合方法。基于滑模控制理论提出了“趋近律”的概念,主要包括:等速趋近律、指数趋近律、幂次趋近律。滑模控制主要分为两步:1)设计控制律使得系统状态能够在有限时间内到达设计好的滑动面上;2)当系统状态到达滑动面后,该控制律可以使得状态不会离开滑动面且会沿着滑动面滑动到原点。近年来,国内外学者对其进行了广泛和深入的研究。自适应控制,即为适应不确定对象和干扰动态特性的变化,控制系统可以在运动过程中自行修正自己的特性。自适应控制的基本目标是当对象存在不确定性或参数的未知变化时,仍能保持可靠的系统性能。自适应控制分为间接自适 ...
【技术保护点】
1.一种基于增强型指数趋近律和快速终端滑模面的刚性航天飞行器有限时间自适应容错控制方法,其特征在于:所述控制方法包括以下步骤:步骤1,建立飞行器姿态容错控制系统的运动学和动力学模型,初始化系统状态以及控制参数,过程如下:1.1 飞行器姿态控制系统的动力学模型表达形式为:
【技术特征摘要】
1.一种基于增强型指数趋近律和快速终端滑模面的刚性航天飞行器有限时间自适应容错控制方法,其特征在于:所述控制方法包括以下步骤:步骤1,建立飞行器姿态容错控制系统的运动学和动力学模型,初始化系统状态以及控制参数,过程如下:1.1飞行器姿态控制系统的动力学模型表达形式为:其中,ω,分别是飞行器的角速度和角加速度;Ω∈Rn是反作用飞轮的角速度;×是运算符号,将运算符号×应用于a=[a1,a2,a3]T得a×=[0,-a3,a2;a3,0,-a1;-a2,a1,0];J∈R3×3是飞行器的转动惯性矩阵;Jω=diag([Jω1;Jω2,...,Jωn])∈Rn×n是反作用飞轮的转动惯性矩阵;D∈Rn是反作用飞轮控制力矩分配矩阵且行满秩;u∈R3和d(t)∈R3是控制输入和外部扰动;1.2飞行器姿态控制系统的运动学模型表达形式为:其中,单位四元数是飞行器姿态四元数且满足分别是q0和qv的导数;I3∈R3×3是3×3单位矩阵;1.3假设转动惯性矩阵J=J0+ΔJ,其中J0和ΔJ分别表示J的标称部分和不确定部分;且控制输入表示为其中E(t)=diag([e1(t),e2(t),...,en(t)])∈Rn×n是执行器控制效率矩阵;0≤ei(t)≤1是第i个反作用飞轮的效率因子;是附加执行器故障矢量;uc=[uc1,uc2,...,ucn]T∈Rn是第n个执行器的控制力矩矢量;则式(1)重新写成:1.4令代入式(2),得到:其中,对式(5)进行微分,得到:其中,分别为P和qv的一阶导数和二阶导数;将式(5)、式(6)代入式(4)后,在等式两边同时左乘PT得到:其中,J*=PTJ0P且由于转动惯性矩阵J*是斜对称正定矩阵,则矩阵满足以下斜对称关系:同时J*满足以下不等式:其中,Jmin和Jmax是正常数,表示J*的下界和上界;是干扰和不确...
【专利技术属性】
技术研发人员:陈强,陶玫玲,何熊熊,
申请(专利权)人:浙江工业大学,
类型:发明
国别省市:浙江,33
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