热处理油组合物制造技术

一种含有混合基础油的热处理油组合物，其中混合基础油含有（Ａ）在４０℃下运动粘度为５－６０ｍｍ＃＋［２］／ｓ的低粘度基础油５０－９５ｗｔ％，以及（Ｂ）在４０℃下运动粘度高于３００ｍｍ＃＋［２］／ｓ的高粘度基础油５０－５ｗｔ％。利用这种热处理油组合物对金属材料淬火，能够产生极少的冷却不均匀性，确保淬火处理后的产品硬度，并减少淬火变形。（*该技术在2022年保护过期，可自由使用*）

【技术实现步骤摘要】

本专利技术涉及一种热处理油组合物。更具体地，本专利技术涉及一种用于金属材料淬火的热处理油组合物，以防止产生冷却不均匀性，确保淬火处理后的产品硬度，并且能够减少淬火变形。
技术介绍
对于金属材料如钢产品，进行热处理如淬火、回火、退火及正火，以改善材料性能。在这些热处理中，淬火是在奥氏体条件下对受热钢产品进行处理，例如利用上限临界冷却速率或更高的值进行冷却，并且转变成淬火后的结构如马氏体。通过淬火，处理后的产品变得很硬。在这种情况下，作为冷却剂，通常采用油系列、水系列(水溶液系列)或乳液系列的热处理液体。针对钢产品的淬火，在将受热钢产品投入作为冷却剂的热处理流体中时，冷却速率不是恒定的，并且该过程通常包括三个阶段。也就是说，受热钢产品通过三个阶段被冷却，即(1)第一阶段(蒸汽套阶段)，其中钢产品被热处理液体的蒸汽包围，(2)第二阶段(沸腾阶段)，其中蒸汽套破碎并开始沸腾，以及(3)第三阶段(对流阶段)，其中在钢产品的温度被冷却到热处理流体的沸点或更低之后，热量通过对流而被带走。在这三个阶段中，第二阶段—沸腾阶段具有最快的冷却速率。在传统的热处理油中，表明冷却能力的传热系数在沸腾阶段会特别急剧地上升，因而在蒸汽套阶段和沸腾阶段共存于所处理的产品表面上的状态下产生极大的温差。由于热收缩的差别或与温差一起产生的暂时的转变差异而出现热应力或转变应力，从而淬火变形增加。图2的示意图给出了由于传统热处理油的搅动而引起传热系数变化的一个例子。如图2所示，随着油温降低到特征温度以下，传统热处理油的传热系数急剧上升。专利技术概述本专利技术的目的是克服传统热处理油的这些缺点，并提供一种用于金属材料淬火的热处理油组合物，其特征在于产生极少的冷却不均匀性，确保淬火处理后的产品硬度，并能够减少淬火变形。本专利技术是这样完成的积极研究开发具有所希望的性能的热处理油组合物，并且发现利用具有特定运动粘度的低粘度基础油和高粘度基础油的混合基础油；进一步优选向基础油中加入蒸汽套破碎剂，可以达到本专利技术的目的。基于这些知识完成了本专利技术。因此，本专利技术提供了一种含有混合基础油的热处理油组合物，其中混合基础油含有(A)在40℃下运动粘度为5-60mm2/s的低粘度基础油50-95wt％，以及(B)在40℃下运动粘度高于300mm2/s的高粘度基础油50-5wt％，并且根据情况，还含有(C)蒸汽套破碎剂。附图简要说明附图说明图1的示意图给出了由于本专利技术热处理油组合物的搅动而引起导热系数变化的一个例子。图2的示意图给出了由于传统热处理油的搅动而引起导热系数变化的一个例子。优选实施方案的描述在本专利技术的热处理油组合物中，混合基础油含有(A)低粘度基础油和(B)高粘度基础油。组分(A)低粘度基础油在40℃下的运动粘度范围为5-60mm2/s。对于运动粘度低于5mm2/s的基础油，由于其高的挥发性，不适合作为热处理油组合物的基础油，而另一方面，当运动粘度高于60mm2/s时，不能提供具有足够硬度的淬火处理产品。因此，运动粘度的范围为5-60mm2/s，进一步优选为5-35mm2/s。另外，组分(B)高粘度基础油在40℃下的运动粘度为300mm2/s或更高。对于运动粘度低于300mm2/s的基础油，由于在沸腾阶段的冷却能力增大，致使针对淬火应变的降低效果显示不出来。另外，从冷却能力的角度来看，过高的运动粘度也是不希望的。因此优选的运动粘度范围为400-1000mm2/s。本专利技术利用含有低粘度基础油和高粘度基础油的混合基础油，能够调节沸腾阶段冷却能力的增加，减小淬火变形，并且能够加宽沸腾阶段的温度范围。作为结果，保证了淬火处理后的产品硬度。为了有效达到热处理油组合物的这种先进性能，本专利技术的混合基础油含有组分(A)低粘度基础油50-95wt％，以及组分(B)高粘度基础油50-5wt％。矿物油或合成油用作组分(A)低粘度基础油及组分(B)高粘度基础油。对于矿物油，无论哪种馏分如链烷烃系列矿物油、环烷烃系列矿物油、芳烃系列矿物油均可使用，甚至那些通过溶剂精制、加氢精制或氢解中任一种纯化方法的也可以使用。对于合成油，如烷基苯、烷基萘、α-烯烃低聚物或受阻酯油可以使用。在本专利技术的热处理油组合物中，通过组合作为组分(A)低粘度基础油和组分(B)高粘度基础油，可以使用一种或多种前述矿物油及一种或多种前述合成油。另外，可以一起使用多种矿物油和多种合成油。另外，蒸汽套破碎剂可以作为组分(C)混入本专利技术的热处理油组合物中。通过混入蒸汽套破碎剂，蒸汽套阶段可以缩短。蒸汽套破碎剂的典型例子包括高分子聚合物如乙烯-α-烯烃共聚物、聚烯烃、聚甲基丙烯酸酯或高分子有机化学混合物如沥青等以及油分散的无机物。这些蒸汽套破碎剂可以单独使用或者两种或多种组合使用。蒸汽套破碎剂在热处理油组合物中的含量通常选择为1-10wt％，优选为3-6wt％。在含量少于1wt％的情况下，则恐怕加入蒸汽套破碎剂的效果不足以分辨出来。另一方面，在含量超过10wt％的情况下，热处理油组合物的粘度增大，并且油组合物的性能劣化。由于蒸汽套阶段短以及沸腾阶段冷却能力的增大得到控制，本专利技术的具有这种组成的热处理油组合物可以减小冷却不均匀性所引起的淬火变形。另外，按照本专利技术，沸腾阶段的温度范围变宽，从而保证处理后的产品具有足够的硬度。图1的示意图给出了由于本专利技术热处理油组合物的搅动而引起导热系数变化的一个例子。由图1可以看出，同图2所示的传统热处理油组合物相比，在沸腾阶段的导热系数上升曲线并不陡，并且沸腾阶段的温度范围宽。同引起相同程度淬火变形的高粘度分级回火用油相比，使用本专利技术的热处理油组合物可以增大淬火处理后的产品硬度。除了通常用于热处理油的添加剂以外的添加剂，如降解酸中和剂、氧化抑制剂、发光倾向剂(luminosity propensity agent)等，可以根据本专利技术的热处理油组合物的要求，在达到本专利技术目的的限度内进行混合。降解酸中和剂的典型例子包括例如碱土金属的水杨酸盐、硫化酚盐、磺酸盐等。对于碱土金属，钙、钡或镁是优选的。另外，氧化抑制剂的典型例子包括公知的胺系列氧化抑制剂和受阻酚系列氧化抑制剂等。另外，发光倾向剂的典型例子包括公知的脂肪和油、脂肪和油的脂肪酸、烯基琥珀酸二酰亚胺、取代的羟基芳族羧酸酯衍生物等。实施例下面将参照实施例进一步详细描述本专利技术，但本专利技术并不受下列利用下述方法测量淬火之后测试件的淬火变形和硬度。(1)淬火变形分别在距离顶部和底部3mm处测量环状测试件的外径，并且确定每个部位平均最大值和平均最小值之间的差值(上部的平均值-下部的平均值)作为柱状变形。所希望的值为50μm或更小。(2)硬度利用JISZ2245中所描述的Rockwell硬度测试方法测量环状测试件的中心硬度。所希望的值为36或更大。实施例1-4及对比例1-4在对由SCM420制成的外径为80mm、高度为44mm、以及厚度为5mm的处理后的由环状件组成的测试件，在930℃下，在碳势为1.1％时，渗碳2.5小时以后，在碳势为0.8％时，对测试件进行扩散处理1.0小时。然后将测试件温度降到850℃，并在点火20分钟后，利用表1所示混合组合物的热处理油组合物(100℃)，对测试件进行淬火处理。结果示于表1中。在表1中，括号内的数据表示40℃时的运本文档来自技高网...

【技术保护点】
一种含有混合基础油的热处理油组合物，其中混合基础油含有５０－９５ｗｔ％的（Ａ）在４０℃下运动粘度为５－６０ｍｍ↑［２］／ｓ的低粘度基础油，以及５０－５ｗｔ％的（Ｂ）在４０℃下运动粘度高于３００ｍｍ↑［２］／ｓ的高粘度基础油。

【技术特征摘要】
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【专利技术属性】
技术研发人员：市谷克实，武石诚，
申请(专利权)人：出光兴产株式会社，
类型：发明
国别省市：JP[日本]