【技术实现步骤摘要】
一种圆盘刀超声切割锋利度检测方法及检测装置
[0001]本专利技术涉及圆盘刀加工
,具体涉及一种圆盘刀超声切割锋利度检测方法及检测装置。
技术介绍
[0002]蜂窝复合材料被广泛应用于航空航天行业中,该材料优点明显同时具有优良的力学性能和电磁性能,但是需要很高的加工要求。对于蜂窝材料的加工必须使用专用的刀具,圆盘刀边缘具有小楔角的锋利刃口,可以实现对该材料的加工。圆盘刀在高速切削中会产生刮屑或粘屑的现象,并随着刀具锋利度的下降,切削性能明显减弱,加工质量也随之降低。若要得到加工质量优良,尺寸精度稳定的产品,超声刀具的切削刃需要足够锋利。因此对超声圆盘刀的锋利度测试就极为重要。
[0003]目前对刀具锋利度的测试主要是在无超声工况且静态切割过程中进行测试,而圆盘刀的加工是进给运动、高频振动和高速旋转运动的复杂运动,切削机理以及刀具失效等方式相比静态切割已经产生重大变化。根据连续弹性体动力分析理论,在无超声切削加工中切削力一直静态作用在工件上,使得被加工材料在切应力的作用下产生裂纹并扩展直至断裂,而超声振动切削中,破坏过程不单靠静态切割切削材料,更主要的是在超声振动中产生的垂直于静态力方向的动态切削力,使实际瞬间切削速度增大,从而减小切削点周边的抵抗变形,使得作用力更加集中于切削点,因此传统单一的锋利度测试装置和方法无法真实反映超声振动工况下圆盘刀的超声切割锋利度。
技术实现思路
[0004]因此,本专利技术要解决的技术问题在于现有技术中的圆盘刀锋利度测试装置和测试方法无法真实反映超声振动工 ...
【技术保护点】
【技术特征摘要】
1.一种圆盘刀超声切割锋利度检测方法,其特征在于,包括以下步骤:在圆盘刀切割被切割材料的过程中,驱动圆盘刀以旋转速度n、进给速度V、超声振幅Ap和超声振动频率γ匀速切割被切割材料;记录圆盘刀切割前的小楔角刃口半径R1和切割后的小楔角刃口半径R2;在切割过程中,实时测量圆盘刀的受力大小F;根据圆盘刀在X轴方向上受力大小Fx和时间t的关系建立Fx
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t的变化曲线,根据圆盘刀在Y轴方向上受力大小Fy和时间t的关系建立Fy
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t的变化曲线;根据圆盘刀在Z轴方向上受力大小Fz和时间t的关系建立Fz
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t的变化曲线;根据Fx
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t的变化曲线、Fy
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t的变化曲线和Fz
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t的变化曲线,将圆盘刀切割过程分为切入阶段、稳定切割阶段和切出阶段,并分别计算切入功W1、稳定切割功W2、切出功W3、竖直方向振动功W4;根据圆盘刀切割前的小楔角刃口半径R1、圆盘刀切割后的小楔角刃口半径R2、切入功W1、稳定切割功W2、切出功W3、竖直方向振动功W4、各切割阶段的时间t、各切割阶段的切割长度L,计算圆盘刀的超声切割锋利度,计算公式为:其中,f为圆盘刀的超声切割锋利度,G为被切割材料的断裂韧性,t1为从开始切割到切入阶段结束的时间,t2为从开始切割到稳定切割阶段结束的时间,t3为从开始切割到切出阶段结束的时间,L1为切入阶段的切割长度,L2为稳定切割阶段的切割长度,L3为切出阶段的切割长度,γ为超声振动频率,H为被切割材料的邵氏硬度。2.根据权利要求1所述的圆盘刀超声切割锋利度检测方法,其特征在于,所述切入功W1的计算方法为:所以切入功所述稳定切割功W2的计算方法为:所述切出功W3的计算方法为:所述竖直方向振动功W4的计算方法为:其中,F为圆盘刀的受力大小,Fx为圆盘刀在X轴方向的受力大小,Fy为圆盘刀在Y轴方向的受力大小;V为圆盘刀的进给速度,Vx为圆盘刀在X轴方向的进给速度。3.根据权利要求1所述的圆盘刀超声切割锋利度检测方法,其特征在于,采集切割过程的图像,获取所述切入阶段、稳定切割阶段和切出阶段的时间点,所述切入阶段的起始时间点为圆盘刀与被切割材料接触的时间点,所述切入阶段的结束时间点为圆盘刀切入被切割材料的切深达到预设值的时间点;所述稳定切割阶段的起始时间点为所述切入阶段的结束时间点,所述稳定切割阶段的结束时间点为圆盘刀沿切割方向开始从被切割材料切出的时间点;所述切出阶段的起始时间点为所述稳定切割阶段的结束时间点,所述切出阶段的结束时间点为Fx和Fy减小为零的时间点。
4.根据权利要求1所述的圆盘刀超声切割锋利度检测方法,其特征在于,所述圆盘刀以旋转速度n为800
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3000转/分钟,所述圆盘刀的进给速度V为3000
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10000mm/min,超声振幅Ap为20
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30微米,超声振动频率γ为20
【专利技术属性】
技术研发人员:蔡晓康,刘超,邓泽榕,李虎,姜恩来,林亮亮,龙东洋,洪培强,范超颖,
申请(专利权)人:厦门金鹭特种合金有限公司,
类型:发明
国别省市:
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