【技术实现步骤摘要】
精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法
[0001]本专利技术涉及精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,特别涉及在精密玻璃模压成形过程中通过温度和脱粘速度的改变对精密剥离成型的界面进行剥离的方法。
技术介绍
[0002]光学玻璃模压成型技术是一种精密复制成型技术。相比于传统加工技术,如抛光、磨削,它具有一次成型,高效率低成本,适合批量生产等优点。随着高精密光学玻璃透镜的使用日益广泛,这项技术得到快速发展。
[0003]玻璃模压成形技术是指对玻璃和模具进行加温和加压,一次性地将光学玻璃模压成可满足特定要求的光学零件,涉及模具材料、玻璃材料和相关设备及工艺参数等诸多挑战。其中微纳阵列模具的超精密制造是实现超精密成形技术的首要基础。
[0004]玻璃模压成形技术的另一个重要步骤是将玻璃材料和模具一起加热到玻璃转化温度以上,控制成形压力将微纳阵列模具表面形状复制到玻璃表面,然后冷却取出光学微纳阵列玻璃片。在这个过程中,由于模具材料和光学玻璃材料之间的热膨胀系数存在差异,应力场、温度场和流变场等因素会导致成形误差,模具的磷化镍镀层在高温高压环境下与高粘性玻璃之间易产生分子扩散、亲和融合与粘连粘接的现象。
[0005]针对模压成形过程中的微纳表面效应导致模具磷化镍微结构与高温高压高粘度热熔玻璃之间存在界面粘接分离作用机制与元素扩散的现象,现有技术采用物理气相沉积(PVD)法在已经加工出的磷化镍镀层微沟槽模具表面镀了铱/铼(lr/Re)贵金属镀层,可以减小玻璃与模具界面间的摩擦系数,同时隔离模具中磷化镍镀
【技术保护点】
【技术特征摘要】
1.精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,包括如下步骤:对顶部平面模具(101)和底部平面模具(102)以及玻璃样品(103)进行加热和均热操作;对所述顶部平面模具(101)和所述底部平面模具(102)以及所述玻璃样品(103)进行压制和保持操作;对所述顶部平面模具(101)和所述底部平面模具(102)以及所述玻璃样品(103)进行脱粘操作;对所述顶部平面模具(101)和所述底部平面模具(102)以及所述玻璃样品(103)进行冷却和释放操作;其中所述脱粘操作包括保持一定成形温度,同时所述底部平面模具(102)以及所述玻璃样品(103)以一定的脱粘速度向下移动,直到达到预先设定的脱粘距离,或其中所述脱粘操作包括所述底部平面模具(102)以及所述玻璃样品(103)以恒定的脱粘速度向下移动,直到达到预先设定的脱粘距离;同时调节不同的成形温度,使所述玻璃样品(103)分别处于内聚状态、粘结界面过渡状态和界面断裂状态。2.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中所述顶部平面模具(101)和所述底部平面模具(102)分别用作探针和基板。3.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中所述顶部平面模具(101)和所述底部平面模具(102)用硬质合金碳化物(WC)制成,表面粗糙度Ra大约为2
‑
5nm。4.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中玻璃样品(103)为呈圆柱状的硼硅玻璃BK7,其顶面和底面的粗糙度Ra大约为10
‑
20nm。5.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中所述加热和均热操作,通过红外辐射大约5
‑
10℃/s的速度对所述顶部平面模具(101)和所述底部平面模具(102)以及所述玻璃样品(103)进行加热;一旦达到设定的恒定模制温度,进行大约60
‑
120秒的均热以确定玻璃圆筒内的温度均匀。6.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中所述压制和保持操作,利用位移控制模式在大约120秒内获得相同的1.5mm厚度的减小,并将所述底部平面模具(102)在当前位置保持大约60
‑
90秒以放松施加的载荷,以便排除从粘附力测量中应力放松引起的急剧力的下降。7.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中所述冷却和释放操作;以1Hz的频率记录过程参数;且成形机可用的最小脱粘速度为10um/s。8.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中在脱粘操作中,从参考实验的力曲线中减去粘性实验的力曲线,获得拉伸粘附力F与脱粘位移Δh的函数关系;一般来说,使用以下归一化方法,将该力
‑
位移曲线转换为标称应力
‑
标称应变曲线:标称应变曲线:其中A0是脱粘前玻璃与模具之间的接触面积,h0是脱粘前玻璃样品的厚度,在此,A0=π
r2=π*3.452=37.39mm2,h0=3.50mm,从标称应力
‑
应变曲线中提取出这些关键参数,例如最大粘附应力σ
max
,最大拉伸应变ε
max
和脱粘功W
deb
(单位为J/m2),计算公式如下:如果仅在界面上显示范德华力,则将界面分离并创建新表面的功称为粘附力的热力学功γ定义如下:γ=γ1+γ2‑
γ
12
ꢀꢀ
(4)其中γ1和γ2是两个接触体的表面能,γ
12
是界面能,或者,它经常与给定的Young方程组合:γ=γ
Lv
(1+cosθ)
ꢀꢀ
(5)其中γ
LV
是液体的表面张力,θ是接触角,不过,对于软材料的脱粘或断裂,由于耗能大,许多研究者认为界面断裂能可以由经验公式给出:Г=Г0(1+Φ(α
T
v))
ꢀꢀ
(6)其中,Φ(α
T
v)是取决于温度和速率的耗散因数,而Γ0是消除裂纹速度的阈值粘附能;在粘弹性状态下,Φ(α
T
v)>>1;符号Г用于表征与裂纹扩展相关的固有断裂能,而W
deb
可被视为表观断裂能和作为结构特性。9.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中在690℃至675℃的高温下,所述玻璃样品(103)像圆柱一样被广泛拉伸,出现明显的颈缩现象;由于有限的脱粘距离,因此在脱粘期间玻璃样品不会与模具分离,为内聚破坏;在660℃至655℃低温下,所述玻璃样品(103)沿界面以干净的方式完全从模具中分离出来,从而使所述玻璃样品(103)的上表面和下表面平坦,并且看不到可见的变形,为界面断裂;在670℃至665℃的中间温度下,脱粘类型为界面,在所述脱粘操作中,所述玻璃样品(103)会发生相当大的变形;至少一个表面被拉成具有奇异轮廓的凸起,这与平坦表面有很大不同,为内聚
‑
界面过渡态。10.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中对于内聚破坏状态,粘附力迅速增加,通过最大值,然后在整个脱胶过程中缓慢降低;由于所述玻璃样品(103)变薄,即样品的截面积变小,所述张力变弱;由于在剥离结束时所述玻璃样品(103)没有从模具上脱离,粘合力不会下降至零;最大标称延伸应变约为1.10;在内聚破坏状态下,所述玻璃样品(103)沿垂直方向的整体变形占主导,并且在界面上的裂纹扩展很小;对于内聚
‑
界面过渡状态,在峰值后,粘附力在很宽的范围内逐渐减小至零;由于较大的分离距离,所述玻璃样品(103)在垂直方向上会明显拉伸,同时裂纹会沿着界面连续扩展;在低温下的界面破坏的情况下,裂纹扩展迅速,因此附着力在小于100μm的狭窄距离内突然下降至零,形成陡峭的附着力曲线。11.如权利要求1所述精密玻璃模压界面粘结强度表征和控制方法,其中在脱粘操作中峰值应力σ
max
可能高达1.4MPa;随着...
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