一种确定热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法技术

本发明专利技术公开一种热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法，主要针对热水二段式单效型溴化锂制冷机的热源参数不同，溴化锂制冷机很难做到标准设计，通常根据热源和用户进行单独设计，需要耗费大量的人力和时间进行繁琐的热力循环计算而设计。本发明专利技术热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法包括：相关参数的采集与测定、制冷机设计参数的选定、热力循环点参数的计算、设备负荷计算及制冷量的确定。本发明专利技术能够准确计算热水二段式单效型溴化锂制冷机的制冷量及工作热水二段式出口温度，为热水二段式单效型溴化锂制冷机在工程中的配置方案提供依据，进而使整个工程系统的热效率达到最大，最终达到节能降耗的目的。

A calculation method for determining the thermodynamic characteristics of two stage single effect lithium bromide refrigerator

The invention discloses a method for calculating the thermodynamic characteristics of a hot water two stage single effect lithium bromide refrigerator. It is mainly aimed at the different heat source parameters of the two stage single effect lithium bromide refrigerator with hot water. The lithium bromide refrigerator is difficult to achieve standard design. It usually takes a lot of manpower and time to design it according to the heat source and the user. It is designed for the calculation of the tedious thermodynamic cycle. The calculation methods of the thermal characteristics of the two stage single effect lithium bromide refrigerator include the acquisition and determination of the related parameters, the selection of the design parameters of the refrigerator, the calculation of the parameters of the thermodynamic cycle point, the calculation of the equipment load and the determination of the refrigerating capacity. The invention can accurately calculate the cooling capacity of the two stage single effect type lithium bromide refrigerator and the two section outlet temperature of the working hot water. It provides the basis for the configuration scheme of the two stage type single effect lithium bromide chiller in the project, and then makes the thermal efficiency of the whole engineering system reach the maximum, and finally achieves the purpose of saving energy and reducing consumption.

【技术实现步骤摘要】
一种确定热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法
本专利技术涉及一种热能工程领域的制冷设备，尤其涉及一种热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法。
技术介绍
天然气分布式能源是分布在用户端的能源综合利用系统。它是以气体燃料为主、可再生能源为辅，通过燃气轮机或者内燃机发电，将其尾部烟气通过能量转换设备生产出用户所需要的热能利用形式，如蒸汽、生活热水、采暖热水或制冷用热能等；按照“温度对口、梯级利用”的用能原则，使得天然气分布式能源系统的综合能源利用率大于70％。发展天然气分布式能源是降低能源成本、提升能源效率、改善大气环境的一种有效技术途径。热水二段式单效型溴化锂制冷机是构建天然气分布式能源系统的主要设备之一，其制冷量极易受到热源水的温度、压力及流量的影响。在某些工况条件下，热水二段式单效型溴化锂制冷机的制冷量很难与项目负荷需求相匹配。确定变工况条件下，热水二段式单效型溴化锂制冷机的制冷量对天然气分布式能源系统的方案配置起到了决定性作用。因此，要构建一个适用于热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法，是合理配置天然气分布式能源系统的基础手段，能够为天然气分布式能源系统本文档来自技高网...

【技术保护点】
一种热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法，其特征在于：所述的热力特性计算方法包括以下步骤：S1，相关参数的采集与测定；S2，制冷机设计参数的选定；S3，热力循环点参数的计算；S4，设备负荷计算、传热面积计算及制冷量的确定。

【技术特征摘要】
1.一种热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法，其特征在于：所述的热力特性计算方法包括以下步骤：S1，相关参数的采集与测定；S2，制冷机设计参数的选定；S3，热力循环点参数的计算；S4，设备负荷计算、传热面积计算及制冷量的确定。2.根据权利要求1所述的热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法，其特征在于：S1相关参数的采集与测定还包括如下步骤：S11，根据项目系统构成，采集热水二段式单效型溴化锂制冷机热源水的进口压力、进口温度及流量等参数信息；S12，确定加热工作热水二段式进口压力下的饱和温度及比热容；S13，确定加热工作热水二段式热损失的附加系数，确定冷媒水的进、出口温度及冷却水进口温度。3.根据权利要求1所述的热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法，其特征在于：S2制冷机设计参数的选定还包括如下步骤：1)确定加热工作热水在发生器中的流向，发生器1发生器2；2)确定加热工作热水在发生器1和发生器2的进口温度；3)确定热水二段式单效型溴化锂制冷机吸收器和冷凝器的连接形式，是串联还是并联；4)设定冷却水总温升，并对吸收器出口和冷凝器出口的冷却水温升进行分配；5)确定冷却水在吸收器1和吸收器2的进、出口温度；6)确定冷却水在冷凝器1和冷凝器2的进、出口温度；7)设定冷凝器中冷却水的冷凝温度与冷凝器出口处冷凝水温度的差值；8)设定冷媒水在蒸发器中的流动方向；9)设定冷媒水在蒸发器中的温降；10)确定冷媒水在蒸发器1和蒸发器2的进、出口温度；11)确定冷媒水在蒸发器1和蒸发器2中的蒸发温度与其出口温度之差；12)设定吸收器1和吸收器2的压损及稀溶液再循环倍率；13)设定溴化锂稀溶液在吸收器与冷凝器之间的浓度差；14)设定冷端温差。4.根据权利要求1所述的热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法，其特征在于：S3热力循环点参数的计算还包括如下步骤：1)根据第一计算式计算蒸发器1和蒸发器2出口处冷剂蒸气的温度，所述一计算式为：t0＝tx′-Δt式中，t0为蒸发器1和蒸发器2出口处冷剂蒸气的温度，℃；tx′为冷媒水在蒸发器1和蒸发器2出口处的温度，℃；Δt为冷媒水在蒸发器1和蒸发器2中的蒸发温度与其出口温度之差，℃；2)根据蒸发器1和2出口处冷剂蒸汽的温度确定其压力p0及焓值h0；3)根据第二计算式计算吸收器1和吸收器2出口处稀溶液的温度，所述第二计算式为：ta＝tw+Δtw式中，ta为吸收器1和吸收器2出口处稀溶液的温度，℃；tw为冷却水在吸收器1和吸收器2进口温度，℃；Δtw为冷却水在吸收器1和吸收器2中的温升，℃；4)根据第三计算式计算吸收器1和吸收器2出口处稀溶液的压力，所述第三计算式为：Pa＝P0-ΔP0式中，Pa为吸收器1和吸收器2出口处稀溶液的压力，MPa；ΔP0为吸收器1和吸收器2进口处与出口处稀溶液的压力差；5)根据第四计算式计算吸收器1和吸收器2出口处稀溶液的浓度，所述第四计算式为：式中，ξa为吸收器1和吸收器2出口处稀溶液的浓度，％；A、B、C、D为吸收器1和吸收器2出口处稀溶液浓度的计算系数，其取值根据吸收器1和吸收器2出口处稀溶液压力下的饱和温度计算得到；6)根据第五计算式计算吸收器1和吸收器2出口处稀溶液的焓值，所述第五计算式为式中，ha为吸收器1和吸收器2出口处稀溶液的焓值，kJ/kg；E、F、G为吸收器1和吸收器2出口处稀溶液焓值的计算系数，其取值根据吸收器1和吸收器2出口处稀溶液的温度和浓度计算得到；7)根据第六计算式计算冷凝器1和冷凝器2出口处冷剂水的温度，所述第六计算式为：tk＝ta+Δtk式中，tk为冷凝器1和冷凝器2出口处冷剂水的温度，℃；Δtk为冷凝器1和冷凝器2中冷却水的冷凝温度与冷凝器出口处冷凝水温度的差值，℃；8)根据冷凝器1和冷凝器2出口处冷剂水的温度确定其压力pk及焓值hk；9)根据第七计算式计算发生器1和发生器2出口处浓溶液的浓度，所述第七计算式为：ξr＝ξa+Δξr式中，ξr为发生器1和发生器2出口处浓溶液的浓度，％；Δξr为发生器出口1和发生器2处溶液的浓度差，％；10)根据第八计算式确定发生器1和发生器2出口处浓溶液的压力，所述第八计算式为：Pr＝Pk式中，Pr为发生器1和发生器2出口处浓溶液的压力，MPa；11)根据第四计算式和第五计算式分别计算发生器1和发生器2出口处浓溶液的温度tr和焓值hr；12)根据第九计算式确定发生器1和发生器2进口处饱和稀溶液的浓度，所述第九计算式为：ξ5＝ξa式中，ξ5为发生器1和发生器2进口处饱和稀溶液的浓度，％；13)根据第十计算式确定发生器1和发生器2进口处饱和稀溶液的温度，所述第十计算式为：P5＝Pk式中，P5为发生器1和发生器2进口处饱和稀溶液的压力，MPa；14)根据第四计算式和第五计算式分别计算发生器1和发生器2出口处稀溶液的温度t5和焓值h5；15)根据第十一计算式确定冷凝器1和冷凝器2进口处水蒸汽的温度，所述第十一计算式为：式中，t3′为冷凝器1和冷凝器2进口处水蒸汽的温度，℃；16)根据冷凝器1和冷凝器2进口处水蒸汽的温度确定其压力P3′及焓值h3′；17)根据第十二计算式确定吸收器1和吸收器2进口处饱和浓溶液的浓度，所述第十二计算式为：ξ6＝ξr式中，ξ6为吸收器1和吸收器2进口处饱和浓溶液的浓度，％；18)根据第十三计算式确定吸收器1和吸收器2进口处饱和浓溶液的压力，所述第十三计算式为：P6＝Pa式中，P6为吸收器1和吸收器2进口处饱和浓溶液的压力，MPa；19)根据第四计算式和第五计算式分别计算吸收器1和吸收器2进口处饱和浓溶液的温度t6和焓值h6；20)根据第十四计算式确定热交换器1和热交换器2出口处浓溶液b的浓度，所述第十四计算式为：ξ8＝ξr式中，ξ8为热交换器1和热交换器2出口处浓溶液b的浓度，％；21)根据第十五计算式确定热交换器1和热交换器2出口处浓溶液b的温度，所述第十五计算式为：t9＝ta+Δtcold式中，t8为热交换器1和热交换器2出口处浓溶液b的温度，℃；Δtcold为冷端温差，℃；22)根据第五计算式分别计算发生器1和发生器2出口处稀溶液的焓值h9；23)根据第十六计算式确定热交换器1和热交换器2出口处稀溶液a的浓度，所述第十六计算式为：ξ7＝ξa式中，ξ7为热交换器1和热交换器2出口处稀溶液a的浓度，％；24)根据第十七计算式确定热交换器1和热交换器2出口处稀溶液a的焓值，所述第十七计算式为：式中，h7为热交换器1和热交换器2出口处稀溶液a的焓值，kJ/kg；25)根据第十八计算式确定吸收器1和吸收器2喷淋溶液的浓度，所述第十八计算式为：式中，ξ9为吸收器1和吸收器2喷淋溶液的浓度，％；f为吸收器稀溶液再循环倍率；26)根据第十九计算式确定吸收器1和吸收器2喷淋溶液的焓值，所述第十九计算式为：式中，h9为吸收器1和吸收器2喷淋溶液的焓值，kJ/kg；27)根据加热工作热水的压力和温度确定其比热容；28)根据第二十计算式计算溴化锂制冷机的循环系统1和循环系统2的循环倍率，所述第二十计算式为：式中，a为溴化锂制冷机循环系统1和循环系统2的循环倍率。5.根据权利要求1所述的热水二段式单效型溴化锂制冷机热力特性的计算方法，其特征在于：S4设备负荷计算、传热面积计算及制冷量的确定...

【专利技术属性】
技术研发人员：赵志渊，林振娴，
申请(专利权)人：林振娴，
类型：发明
国别省市：北京,11