【技术实现步骤摘要】
本专利技术属于热轧高强钢，涉及高强度热连轧钢的生产方法，具体涉及一种900mpa级热轧高强钢及其制备方法。
技术介绍
1、近年来，随着高纯净度钢液冶炼能力的提高，ti微合金化技术在钢种开发中得到了广泛的应用。ti微合金化钢具有析出强化增量高、合金价格低的优势，但存在易形成液析tin夹杂的问题，同时，ti抑制奥氏体再结晶效果不如nb，因此ti微合金化钢晶粒均匀性、晶粒细化程度较含nb钢差。近期研究成果表明，zr应用于ti微合金化钢中，能够起到改善tin形态，降低tin数量，降低奥氏体再结晶温度，促进晶粒细化，提高晶粒均匀性。反应到使用性能上，添加zr可以改善ti微合金化钢中由于液析tin、晶粒不均等引起的成形开裂问题。
2、经检索，cn 110684930a公开了一种低温高韧性铈锆复合处理fh40船板钢及其制备方法，所述钢的化学成分质量百分比为：0.04～0.08％c，0.2～0.4％si，1.4～1.7％mn，p≤0.012％，s≤0.005％，0.020～0.055％nb，0.01～0.02％ti，0.025～0.060％v，0.20～0.35％ni，0.01～0.04％al，0.01～0.04％ce，0.01～0.03％zr以及余量的fe和不可避免的杂质；其制备方法包括：准备原料熔炼成钢坯；锻造得到锻坯；轧制；冷却成钢。获得的钢板组织为铁素体加贝氏体，屈服强度≥435mpa，抗拉强度≥530mpa，断后延伸率≥22.4％，-60℃低温冲击功≥244j。
3、由上可知，现有专利在钢中添加zr主要是起到提
技术实现思路
1、针对上述技术问题，本专利技术的目的是提供一种900mpa级热轧高强钢及其制备方法。
2、本专利技术解决其技术问题所采用的技术方案是：900mpa级热轧高强钢，其化学成分按重量百分比为：si 0.05～0.20％，mn 1.60～2.00％，ti 0.090～0.130％，nb 0.020～0.040％，zr0.020～0.040％，als 0.010-0.060％，p≤0.020％，s≤0.005％，n≤0.0050％，c ti/4+(nb+zr)/7.6～ti/4+(nb+zr)/7.6+0.02％，其余为fe及不可避免的杂质元素。
3、上述900mpa级热轧高强钢，化学成分按重量百分比包含：si 0.05～0.10％，mn1.80～2.00％，ti 0.100～0.120％，nb 0.030～0.040％，zr 0.030～0.040％，als 0.030～0.050％，p≤0.015％，s≤0.003％，n≤0.0040％，c 0.04～0.06％，其余为fe及不可避免的杂质元素。
4、上述900mpa级热轧高强钢，屈服强度≥800mpa，抗拉强度≥900mpa，延伸率≥12％；其显微组织为铁素体，铁素体平均晶粒尺寸≤10μm，原始奥氏体平均晶粒尺寸≤30μm，液析tin夹杂物的数量密度不高于30个/mm2，尺寸不高于10μm。
5、上述900mpa级热轧高强钢的制备方法为：经转炉冶炼-lf精炼-rh精炼-连铸获得连铸坯，再经板坯加热、粗轧、精轧、层流冷却、卷取，获得成品钢板。
6、进一步的是，rh精炼工序中，在rh真空循环脱气后加入锆铁或海绵锆，再加入钛铁或海绵钛，再进行吹氩处理。
7、进一步的是，连铸工序中，连铸坯厚度为200～250mm。
8、进一步的是，板坯加热工序中，钢板坯加热温度为1230～1280℃；更进一步的是，钢板坯加热温度为1250～1270℃。
9、进一步的是，粗轧工序中，采用5～6道次粗轧，粗轧后中间坯厚度为30～60mm；更进一步的是，粗轧后中间坯厚度为34～58mm。
10、进一步的是，精轧工序中，采用6～7道次轧制，精轧开轧温度不高于奥氏体再结晶终止温度tnr，tnr(℃)＝887+464c+(6445nb-644nb1/2)+(732v-230v1/2)+890ti+363al-357si；更进一步的是，精轧开轧温度为1030～1060℃。
11、进一步的是，精轧工序中，精轧终轧温度不低于铁素体开始转变温度ar3，ar3(℃)＝5/9{1670-558[c+(mn+mo)/3.875+cu/15.5+cr/20.67+ni/5.636]+16[(fpt/25.4)-0.315]-32}，其中fpt为精轧后钢板厚度，为2～10mm；更进一步的是，精轧终轧温度为880～920℃。
12、进一步的是，卷取工序中，卷取温度为570～630℃，更进一步的是，卷取温度为580～620℃。
13、本专利技术的有益效果是：本专利技术提供的钢在实现高强化的同时，解决了ti微合金化高强钢中液析tin尺寸和数量的控制共性技术难题，利于提高材料的成形性能。本专利技术提供的钢通过ti-zr-nb复合微合金化，降低了奥氏体再结晶温度，实现了奥氏体晶粒尺寸的细化，改善了ti微合金化钢混晶组织，利于提高材料的成形性能。本专利技术提供的ti-zr-nb复合微合金化技术和控轧控冷技术可以推广到其他高强钢种。
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1.900MPa级热轧高强钢，其特征在于，其化学成分按重量百分比为：Si 0.05～0.20％，Mn 1.60～2.00％，Ti 0.090～0.130％，Nb 0.020～0.040％，Zr 0.020～0.040％，Als0.010-0.060％，P≤0.020％，S≤0.005％，N≤0.0050％，C Ti/4+(Nb+Zr)/7.6～Ti/4+(Nb+Zr)/7.6+0.02％，其余为Fe及不可避免的杂质元素。
2.根据权利要求1所述的900MPa级热轧高强钢，其特征在于，其化学成分按重量百分比为：Si 0.05～0.10％，Mn 1.80～2.00％，Ti 0.100～0.120％，Nb 0.030～0.040％，Zr0.030～0.040％，Als 0.030～0.050％，P≤0.015％，S≤0.003％，N≤0.0040％，C 0.04～0.06％，其余为Fe及不可避免的杂质元素。
3.根据权利要求1或2所述的900MPa级热轧高强钢，其特征在于：其屈服强度≥800MPa，抗拉强度≥900MPa，延伸率≥12％；其显微组织为铁素体，铁素
4.根据权利要求1-3任一项所述的900MPa级热轧高强钢的制备方法，其特征在于：经转炉冶炼-LF精炼-RH精炼-连铸获得连铸坯，再经板坯加热、粗轧、精轧、层流冷却、卷取，获得成品钢板。
5.根据权利要求4所述的900MPa级热轧高强钢的制备方法，其特征在于：至少满足下列一项：
6.根据权利要求5所述的900MPa级热轧高强钢的制备方法，其特征在于：钢板坯加热温度为1250～1270℃。
7.根据权利要求5所述的900MPa级热轧高强钢的制备方法，其特征在于：粗轧后中间坯厚度为34～58mm。
8.根据权利要求5所述的900MPa级热轧高强钢的制备方法，其特征在于：
9.根据权利要求5所述的900MPa级热轧高强钢的制备方法，其特征在于：精轧开轧温度为1030～1060℃，精轧终轧温度为880～920℃。
10.根据权利要求5所述的900MPa级热轧高强钢的制备方法，其特征在于：卷取温度580～620℃。
...【技术特征摘要】
1.900mpa级热轧高强钢，其特征在于，其化学成分按重量百分比为：si 0.05～0.20％，mn 1.60～2.00％，ti 0.090～0.130％，nb 0.020～0.040％，zr 0.020～0.040％，als0.010-0.060％，p≤0.020％，s≤0.005％，n≤0.0050％，c ti/4+(nb+zr)/7.6～ti/4+(nb+zr)/7.6+0.02％，其余为fe及不可避免的杂质元素。
2.根据权利要求1所述的900mpa级热轧高强钢，其特征在于，其化学成分按重量百分比为：si 0.05～0.10％，mn 1.80～2.00％，ti 0.100～0.120％，nb 0.030～0.040％，zr0.030～0.040％，als 0.030～0.050％，p≤0.015％，s≤0.003％，n≤0.0040％，c 0.04～0.06％，其余为fe及不可避免的杂质元素。
3.根据权利要求1或2所述的900mpa级热轧高强钢，其特征在于：其屈服强度≥800mpa，抗拉强度≥900mpa，延伸率≥12％；其显微组织为铁素体，铁素体平均晶粒尺寸≤1...
【专利技术属性】
技术研发人员：熊雪刚，曹建春，汪创伟，罗瀚宇，陈述，李海波，
申请(专利权)人：攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司，
类型：发明
国别省市：
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