湿式摩擦件制造技术

一种湿式摩擦件，能够使从型芯骨的内周侧供给的润滑油容易向外周侧排出，同时，通过防止在外周发生油窝、搅拌转矩变大的状况，能够可靠地获得更大的降低拖曳转矩的效果。在不从内周侧供给润滑油的规格的情况下，也能够获得更大的拖曳转矩的降低效果。在扇型摩擦件（１）中，通过对扇片（３Ａ、３Ｂ）的内周及外周进行圆弧加工，使油槽（４Ａ）变短，促进ＡＴＦ向径外的排出，使气蚀进一步提高，同时，通过对扇片（３Ａ、３Ｂ）的外周进行圆弧加工，确保外周侧的空间，能够抑制由于ＡＴＦ形成油窝导致的搅拌转矩。

【技术实现步骤摘要】
湿式摩擦件
本专利技术者们根据专心实验研究的结果发现，为了在湿式摩 擦件中更有效地获得拖曳转矩的降低效果，需要已变短油槽的长度是 在扇片或岛状部分的半径方向的最大长度的40%~67%的范围内，基于此实际发现完成了本专利技术。这样构成的湿式摩擦件，通过使从型芯骨的内周侧供给的 润滑油容易向外周侧排出，同时，防止在外周发生油窝、搅拌转矩变 大的状况，能够可靠地获得更大的拖曳转矩的降低效果，进而，在没 有供给来自内周侧的润滑油的规格的情况下，也能够获得更大的拖曳 转矩的降低效果。0039j在本专利技术第六技术方案的湿式摩擦件中，在由多条油槽夹 着的扇片或岛状部分的内周侧中央部分设置向内周侧凹的凹部。 1、 1C、 1D、 IF、 1G、 1H、 1J、 6、 6C、 6D、 6F、 6G、 6H、 6J:湿式摩擦件 2:型芯骨3A、 3B、 3C、 3D、 3E、 3F、 3G、 3H、 31、 3J:扇片 4A、 4B、 4C、 4D、 4E、 4F、 4G、 4H、 9A、 9B、 9C、 9D、 9E、 9F、 9G、 9H:油槽7:环状的摩擦件基材8A、 8B、 8C、 8D、 8E、 8F、 8G、 8H、 81、 8J:岛状部分具体实施方式实施方式1首先，参照图l至图5对本专利技术的实施方式1的湿式摩擦件进行 说明。而且，在扇片13A的外周的左右角部实施了小的圆弧加 工，在扇片13A的内周左角部实施了倒角加工13a。与其左右对称， 在扇片13B的外周的左右角部实施了小的圆弧加工，在扇片13B的内 周右角部实施了倒角加工13a。此扇型摩擦件ll相当于上述专利文献 3的专利技术的扇型摩擦件的一例。在此，油槽14A，因为从内周侧供给的ATF与内周开口部 的倒角加工部分13a抵接，使ATF跨到扇片13A、 13B的表面上，所 以几乎不成为ATF向外周侧排出时的通道。因此，在现有技术的扇型 摩擦件11中，实质的油槽为油槽14B。另外，如图2(a)所示，作为本实施方式1的第三变形例 的湿式摩擦件的扇型摩擦件1F，是将从湿式摩擦件用的通常的摩擦件 基材切出的多个扇片3A，在同一方向使用粘接剂(热硬化性树脂)， 隔开油槽4F的间隔地排列，合计40片粘贴在平板环状的钢板制的型 芯骨2上，在型芯骨2的背面也同样用粘接剂粘贴而成的。这样，就证实了本实施方式1 (实施例1、 2、 3)的扇型 摩擦件1、 1C、 1D与现有技术的扇型摩擦件11 (比较例)比较，拖 曳转矩的降低效果大。进而，在本实施方式2的环型摩擦件6中，变短的油槽9A 的长度是在岛状部分8A、 8B的半径方向的最大长度的40%~67%的 范围内。因此，本实施方式2的环型摩擦件6也相当于本专利技术第五技 术方案的湿式摩擦件。在此，在岛状部分8C的外周，对外周侧实施了成为凸部 的以外周中央部为中心对称的倒角加工，在岛状部分8C的内周也对 内周侧实施了成为凸部的以内周中央部为中心对称的倒角加工，随着 向岛状部分8C的两端去，高度(环型摩擦件6C的半径方向的宽度) 变小。其结果，在岛状部分8C和岛状部分8C之间形成的油槽 9C的长度变短。岛状部分8C的长度(圆周方向的宽度)为X=llmm, 岛状部分8C的高度(半径方向的最大宽度)为Y=9mm，油槽9C的长度为W=6mm。因此，油槽9C的长度W是岛状部分8C的半径方 向的最大长度Y的66.7%。另外，油槽9C的宽度是2mm。0116即，在作为本实施方式2的第一变形例的湿式摩擦件的环 型摩擦件6C中，由多条油槽9C夹着的岛状部分8C的外周及内周被 进行了倒角加工的结果，多条油槽9C的全部长度是变短的，多条油 槽9C全部是左右对称的形状，油槽9C的长度是岛状部分8C的半径 方向的最大长度的三分之二以下的长度。因此，本实施方式2的第一 变形例的环型摩擦件6C相当于本专利技术第一技术方案及本专利技术第三技 术方案的湿式摩擦件。其结果，在岛状部分8D的左端和岛状部分8E的右端之 间形成的油槽9D，与在岛状部分8D的右端和岛状部分8E的左端之 间形成的油槽9E比较，长度短。岛状部分8D、 8E的长度(圆周方向的宽度)为X-llmm，岛状部分8D、 8E的高度(半径方向的最大宽 度)为Y-9mm，油槽9D的长度为Z=5mm。因此，油槽9D的长度Z 是岛状部分8D、 8E的半径方向的最大长度Y的55.6%。另外，油槽 9D、 9E的宽度都是2mm。01211即，在作为本实施方式2的第二变形例的湿式摩擦件的环 型摩擦件6D中，由多条油槽9D、 9E夹着的岛状部分8D、 8E的外周 及内周被进行了圆弧加工及倒角加工的结果，多条油槽9D、 9E的长 度是每隔一条变短的，多条油槽9D、 9E全部是左右对称的形状，每 一条油槽9D的长度是岛状部分8D、 8E的半径方向的最大长度的三 分之二以下的长度。因此，本实施方式2的第二变形例的环型摩擦件 6D相当于本专利技术第 一技术方案及本专利技术第二技术方案的湿式摩擦件。另外，在岛状部分8F的内周的左右角部实施了小的圆弧 加工，在岛状部分8F的外周右角部实施了倒角加工8Fa。与其左右对 称，在岛状部分8G的内周的左右角部实施了小的圆弧加工，在岛状 部分8G的外周左角部实施了倒角加工8Ga。0130其结果，在岛状部分8F和岛状部分8G之间形成的油槽 9G长度变短。另一方面，在岛状部分8G和岛状部分8F之间形成的 油槽9H,与岛状部分8F、 8G的高度Y比较，长度几乎不变。岛状 部分8F、 8G的长度(圆周方向的宽度)为X-llmm，岛状部分8F、 8G的高度(半径方向的最大宽度)为Y=9mm，油槽9G的长度是 U=6mm。因此，油槽9G的长度U是岛状部分8F、 8G的半径方向的 最大长度Y的66.7。/。。另外，油槽9G、 9H的宽度都为2mm。[0131即，在作为本实施方式2的第四变形例的湿式摩擦件的环 型摩擦件6G中，由多条油槽9G、 9H夹着的岛状部分8F、 8G的外 周的一方被进行了倒角加工的结果，多条油槽的长度是每隔一条变短 的，多条油槽9G、 9H全是左右对称的形状，每一条油槽9G的长度 是岛状部分8F、 8G的半径方向的最大长度的三分之二以下的长度。 因此，本实施方式2的第四变形例的扇型摩擦件6G相当于本专利技术第 一技术方案及本专利技术第二技术方案的湿式摩擦件。01321进而，在本实施方式2的第四变形例的环型摩擦件6G中， 变短的油槽9G的长度是在岛状部分8F、 8G的半径方向的最大长度 的40%~67%的范围内。因此，本实施方式2的第四变形例的环型摩 擦件6G也相当于本专利技术第五技术方案的湿式摩擦件。[0133另外，如图7(c)所示，本实施方式2的第五变形例的湿 式摩擦件的环型摩擦件6H，是通过将切出了湿式摩擦件用的通常的摩 擦件基材的环状的摩擦件基材7使用粘接剂(热硬化性树脂)粘贴在 平板环状的钢板制的型芯骨2的两面整个面上，对两面进行压力加工， 将岛状部分8H、 8I夹在中间地形成多个(单面合计40个)油槽9A、 9B而成的。[0134在此，在岛状部分8H的外周，对外周側进行了成为凸部 的圆弧加工，在岛状部分8H的内周，对内周侧进行了成为凹部的圆 弧加工，随着向岛状部分8H的右侧去，高度(半径方向的宽本文档来自技高网...

【技术保护点】
一种湿式摩擦件，所述湿式摩擦件是通过在平板环状的型芯骨上对全周两面或全周单面粘接沿上述平板环状被切断成扇片的摩擦件基材，由相邻的上述扇片彼此的间隙在半径方向形成多条油槽而成的扇型摩擦件；或是通过在平板环状的型芯骨的两面或单面上粘接环状的摩擦件基材，留出岛状部分进行压力加工或切削加工，在半径方向形成多条油槽而成的环型摩擦件，其特征在于，　仅对由上述多条油槽夹着的上述扇片或上述岛状部分的外周或外周及内周进行了圆弧加工和／或倒角加工的结果，在上述多条油槽中成为排出润滑油时的通道的实际油槽的长度至少每隔一条变短。

【技术特征摘要】
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【专利技术属性】
技术研发人员：东岛祐子，铃木雅登，
申请(专利权)人：爱信化工株式会社，
类型：发明
国别省市：JP[日本]