宽带8元双圆极化差波束形成网络制造技术

本实用新型专利技术公开了宽带8元双圆极化差波束形成网络，包括1个3dB分支线耦合器、6个威尔金森功分器和2个180°移相器。本实用新型专利技术所设计的差波束形成网络在8GHz～12.4GHz的频带内，端口驻波比小于1.85，输出端口的幅度差小于1.2dB，端口的隔离度均大于15dB，相位不平衡度在±6°以内。该网络具有良好的幅相特性，满足8元天线阵产生双圆极化差波束的要求。

【技术实现步骤摘要】
宽带8元双圆极化差波束形成网络
本技术属于单脉冲天线系统
，涉及一种宽带8元双圆极化差波束形成网络。
技术介绍
在现代侦察系统中，被动侦察对来波的频率以及极化方式都是未知的，因此需要采用超宽带的双圆极化天线进行侦收。天线一般采用抛物面的形式，结合超宽带馈源及双圆极化波束形成网络构成整个天馈线系统。信号侦收后为了跟踪，需要采用单脉冲和差波束体制。单脉冲天线系统是单脉冲雷达系统的关键部件，而波束形成网络决定了单脉冲天线阵能否实现和差功能。
技术实现思路
本技术的目的在于针对现有双圆极化差波束形成网络存在的布线相互交错及拓扑结构复杂的问题，提供一种新型的宽带双圆极化差波束形成网络，所设计的差波束形成网络在8GHz～12.4GHz的频带内，端口驻波比小于1.85，输出端口的幅度差小于1.2dB，端口的隔离度均大于15dB，相位不平衡度在±6°以内。该网络具有良好的幅相特性，满足8元天线阵产生双圆极化差波束的要求。其具体技术方案为：一种宽带8元双圆极化差波束形成网络，包括1个3dB分支线耦合器、6个威尔金森功分器和2个180°移相器，当信号从左旋差端口馈入时，经3dB分支线耦合器分为两路分别到达威尔金森功分器1和威尔金森功分器2，由3dB分支线耦合器的原理可知，这两路信号幅度相等，相位相差90°，到达威尔金森功分器2的相位滞后90°；经威尔金森功分器1的信号分为等幅同相的两部分，分别经过180°移相线1到达1端口，经过比较线1到达3端口，则3端口的相位滞后1端口180°，幅度相等。同样，经威尔金森功分器2的信号分为等幅同相的两部分，分别经180°移相线2到达2端口，经过比较线2到达4端口，则4端口的相位滞后2端口180°，幅度相等。又2端口滞后1端口90°。因此，若以1端口为基准，1～8个端口的相位依次为：0°，-90°，-180°，-270°，0°，-90°，-180°，-270°。进一步，所述3dB分支线耦合器采用三分支结构，威尔金森功分器采用一级结构。进一步，所述180°移相器采用相对介电常数为2.65厚度为0.5mm的聚四氟乙烯介质板，所述180°移相器两端50Ω微带线的长度为2.4mm，单元间微带线长度为0.3mm。与现有技术相比，本技术的有益效果为：本技术的宽带8元双圆极化差波束形成网络具有布线简便、拓扑结构简单的特点，本技术所设计的馈电网络具有左/右旋双圆极化的差性能，即实现左旋圆极化差波束以及右旋圆极化差波束。附图说明图1是差波束形成网络的结构示意图；图2是三分支3dB分支线耦合器端口示意图；图3是耦合器设计结果，其中，图3(a)S参数，图3(b)相位差；图4是功分器设计，其中，图4(a)端口示意图，图4(b)S参数结果；图5是180°移相器结构示意图；图6是180°移相器的计算结果，其中，图6(a)幅度，图6(b)相位；图7是差波束形成网络各端口的驻波比测试结果，其中，图7(a)为左旋差口、右旋差口、1-3端口，图7(b)为4-8端口；图8是左旋差端口激励时差波束形成网络传输系数的测试结果，其中，图8(a)为SL1-SL4，图8(b)为SL5-SL8；图9是右旋差端口激励时差波束形成网络传输系数的测试结果，其中，图9(a)为SR1-SR4，图9(b)为SR5-SR8；图10是1端口与其他端口间隔离度的测试结果，其中，图10(a)为SRL、S12-S14，图10(b)为S15-S18；图11是5端口与其他端口间隔离度的测试结果，其中，图11(a)为SRL、S51-S53，图11(b)为S54-S58；图12是左旋差端口激励时传输相位的测试结果，其中，图12(a)为1-4端口，图12(b)为5-8端口；图13是右旋差端口激励时传输相位的测试结果，其中，图13(a)为1-4端口，图13(b)为5-8端口。具体实施方式下面结合附图和具体实施例对本技术的技术方案作进一步详细地说明。1差网络结构图1为差波束形成网络结构图。网络由1个3dB分支线耦合器、6个威尔金森功分器和2个180°移相线组成。下面详细说明该差波束形成网络的工作原理。当信号从左旋差端口馈入时，经3dB分支线耦合器分为两路分别到达威尔金森功分器1和威尔金森功分器2，由3dB分支线耦合器的原理可知，这两路信号幅度相等，相位相差90°，到达威尔金森功分器2的相位滞后90°；经威尔金森功分器1的信号分为等幅同相的两部分，分别经过180°移相线1到达1端口，经过比较线1到达3端口，则3端口的相位滞后1端口180°，幅度相等。同样，经威尔金森功分器2的信号分为等幅同相的两部分，分别经180°移相线2到达2端口，经过比较线2到达4端口，则4端口的相位滞后2端口180°，幅度相等。又2端口滞后1端口90°。因此，若以1端口为基准，1～8个端口的相位依次为：0°，-90°，-180°，-270°，0°，-90°，-180°，-270°。这样就实现了左旋差波束馈电相位。右旋差端口馈电时的原理与左旋差端口相同。若设右旋差端口的信号为DR，左旋差端口信号为DL，设端口1～端口8的信号分别为1～8，则差端口的表达式为：DR＝1∠0°+2∠90°+3∠180°+4∠270°+5∠0°+6∠90°+7∠180°+8∠270°(1)DL＝1∠0°+2∠-90°+3∠-180°+4∠-270°+5∠0°+6∠-90°+7∠-180°+8∠-270°(2)2差网络关键器件设计差波束形成网络工作频带为8GHz～12.4GHz。在图1所示的差波束形成网络结构示意图中，关键器件主要有3dB分支线耦合器、威尔金森功分器和宽带180°移相器。移相器不仅要满足宽带要求，并且还要考虑尺寸、结构布局和设计调节的复杂程度，是整个设计的难点。本专利技术采用传统的三分支3dB分支线耦合器及二等分威尔金森功分器，并采用单一左右手传输线的非线性相位特性来设计宽带180°移相器。由于所设计的和差波束形成网络工作在8GHz～12.4GHz，为满足带宽要求，3dB分支线耦合器采用三分支结构，威尔金森功分器采用一级结构。图2为三分支3dB分支线耦合器，图3为耦合器的设计结果。由图3(a)所示的耦合器的S参数计算结果可看出，在7GHz～13GHz的频段内，端口1的反射系数小于-18dB，端口1和端口4的隔离度大于18dB，两输出端口的幅度差小于0.4dB。由图3(b)所示的耦合器输出端口相位差的计算结果可看出，在7.8GHz～12.5GHz的频段内，相位差为90°±2°。该耦合器满足8GHz～12.4GHz的差波束形成网络的要求。图4为功分器结构和计算结果。在图4(b)所示的S参数计算结果可看出，在7GHz～13GHz的范围内，功分器具有良好的匹配、传输和隔离性能，满足8GHz～12.4GHz的带宽要求。180°移相器结构如图5所示，采用相对介电常数为2.65厚度为0.5mm的聚四氟乙烯介质板。移相器两端50Ω微带线的长度为2.4mm，单元间微带线长度为0.3mm。180°移相器幅度和相位的计算结果如图6所示。从图6(a)所示移相器幅度的计算结果可以看出，在7GHz～13GHz的频率范围内，反射系数小于-10dB；在7GHz～13GHz的频率范围内，最大插入损耗为0.3本文档来自技高网...

【技术保护点】
一种宽带8元双圆极化差波束形成网络，其特征在于，包括1个3dB分支线耦合器、6个威尔金森功分器和2个180°移相器，当信号从左旋差端口馈入时，经3dB分支线耦合器分为两路分别到达威尔金森功分器1和威尔金森功分器2，由3dB分支线耦合器的原理可知，这两路信号幅度相等，相位相差90°，到达威尔金森功分器2的相位滞后90°；经威尔金森功分器1的信号分为等幅同相的两部分，分别经过180°移相线1到达1端口，经过比较线1到达3端口，则3端口的相位滞后1端口180°，幅度相等；同样，经威尔金森功分器2的信号分为等幅同相的两部分，分别经180°移相线2到达2端口，经过比较线2到达4端口，则4端口的相位滞后2端口180°，幅度相等；又2端口滞后1端口90°，若以1端口为基准，1～8个端口的相位依次为：0°，‑90°，‑180°，‑270°，0°，‑90°，‑180°，‑270°。

【技术特征摘要】
1.一种宽带8元双圆极化差波束形成网络，其特征在于，包括1个3dB分支线耦合器、6个威尔金森功分器和2个180°移相器，当信号从左旋差端口馈入时，经3dB分支线耦合器分为两路分别到达威尔金森功分器1和威尔金森功分器2，由3dB分支线耦合器的原理可知，这两路信号幅度相等，相位相差90°，到达威尔金森功分器2的相位滞后90°；经威尔金森功分器1的信号分为等幅同相的两部分，分别经过180°移相线1到达1端口，经过比较线1到达3端口，则3端口的相位滞后1端口180°，幅度相等；同样，经威尔金森功分器2的信号分为等幅同相的两部分，分别经180°移相线2到达2端口，经过比较线2...

【专利技术属性】
技术研发人员：曾会勇，时建明，耿林，张尧，曾繁博，王世强，徐彤，王亚伟，
申请(专利权)人：中国人民解放军空军工程大学，
类型：新型
国别省市：陕西,61