Comprehensive utilization technology for sintering flue gas and waste reduction, composed of flue gas circulating sintering, sinter cooling, vertical circulating air cooling, heat generation etc.. The specific steps are as follows: part of sintering flue gas self sintering Taiwan head, tail bellows branch led by the dust after the booster, recycled to the sintering trolley middle material layer; the middle sintering waste gas sintering machine trolley lead dust purification after large emissions, less part of high temperature sinter vertical cooling; sinter trolley is broken enter the vertical cooling furnace, and is discharged with circulating air cooling at the bottom of the drum into the air after heat exchange cycle; a dust into the waste heat power generation system; the wind circulation waste heat power generation system by two times of dust, and part of the net after the sintering exhaust gas, pressurized backward circulating air cooling heat of mine shaft. The invention can effectively utilize the sintering flue gas and the sensible heat of the sinter, reduce the discharge amount of the flue gas, and can simultaneously remove dust, SO2, NOx, dioxin and other pollutants.
【技术实现步骤摘要】
本专利技术涉及节能减排和污染综合治理领域,特别是,本专利技术涉及一种钢铁冶金烧结过程的烧结废气减量、污染物减排和废气余热利用,以及烧结矿显热高效利用和烧结矿冷却过程中的扬尘治理等的新工艺。
技术介绍
钢铁冶金产业是一个高耗能、高污染的产业。2014年我国粗钢产量约8.23亿吨,超过全球产量的一半。烧结矿是我国高炉炼铁的主要炉料,约占入炉铁料的70%以上,2014年全国烧结矿产量超过7亿吨。在烧结混合料点火后、随台车运行至台车末端生成烧结矿的过程中,会产生大量烧结废气,此部分废气具有如下特点:烟气量大且波动范围宽(一台450m2的烧结机,产生的烧结烟气量一般在140~180×104Nm3/h)、烟气成分复杂且污染物浓度高(SO2波动范围一般为300~2000mg/m3,NOx波动范围一般为100~700mg/m3,并含有CO、HCl、HF以及二恶英、PAHs、PCDF、VOCs等有机污染物)、烟气温度变化范围大(通常在80~250℃,烧结台车前部风箱烟温约80~150℃,后部风箱烟温约180~350℃,)、烧结烟尘浓度高(4~10g/m3)、烟气流速(10~20m/s)和负压(-15000Pa以上)高且波动量大等。另据统计,烧结工序能耗约占整个钢铁冶金企业能耗的10%。钢铁冶金生产消耗的有效能量仅占28.3%,而余热余能的利用占71.7%,达到14.34GJ/t。在钢铁冶金烧结工序中,烧结过程余热资源主要由两部分组成:一部分是来自于烧结机尾部、温度约为650~800℃,烧结矿所携带的显热,这部分显热约占烧结过程余热资源总量的70%;另一部分来自于烧结机主排 ...
【技术保护点】
一种烧结烟气减量和余热综合利用方法,其特征在于,所述方法包括烟气循环烧结、烧结矿竖式冷却、循环风冷却、余热发电阶段;(1)烟气循环烧结阶段烟气循环过程如下:部分烧结烟气自烧结台车头、尾风箱支管引出,经除尘、增压后,再次循环至烧结台车中部料层表面,实现循环烧结,烧结机台车中部风箱支管的烧结废气引出后,经除尘、增压和烟气净化后大部分由烟囱排放,少部分参与高温烧结矿竖式冷却;(2)烧结矿竖式冷却阶段从烧结台车尾端落下的高温烧结矿,经破碎后进入热矿储仓,通过炉顶布料装置进入竖式冷却炉,控制烧结矿在竖炉内的停留时间与气料比,并保持炉料缓慢下移,炉料在下移过程中,与底部鼓入的循环风逆流冷却至排矿温度后通过炉底出料装置排出竖炉;(3)循环风冷却阶段从竖炉底部鼓入的冷风经布风装置后向上流动,与由上而下的热矿进行换热,换热后升温的热风由竖炉上部引出,经一次除尘后,进入余热回收系统,出风再经第二次除尘后,与部分净化后的烧结废气在混合器中混合,经增压后进入竖炉进行热矿循环冷却;(4)余热发电阶段循环冷却风经竖炉内换热后变热风后,经炉顶一次除尘,进入余热锅炉,与锅炉内给水系统进行换热,热蒸汽经汽轮机驱动发电装 ...
【技术特征摘要】
1.一种烧结烟气减量和余热综合利用方法,其特征在于,所述方法包括烟气循环烧结、烧结矿竖式冷却、循环风冷却、余热发电阶段;(1)烟气循环烧结阶段烟气循环过程如下:部分烧结烟气自烧结台车头、尾风箱支管引出,经除尘、增压后,再次循环至烧结台车中部料层表面,实现循环烧结,烧结机台车中部风箱支管的烧结废气引出后,经除尘、增压和烟气净化后大部分由烟囱排放,少部分参与高温烧结矿竖式冷却;(2)烧结矿竖式冷却阶段从烧结台车尾端落下的高温烧结矿,经破碎后进入热矿储仓,通过炉顶布料装置进入竖式冷却炉,控制烧结矿在竖炉内的停留时间与气料比,并保持炉料缓慢下移,炉料在下移过程中,与底部鼓入的循环风逆流冷却至排矿温度后通过炉底出料装置排出竖炉;(3)循环风冷却阶段从竖炉底部鼓入的冷风经布风装置后向上流动,与由上而下的热矿进行换热,换热后升温的热风由竖炉上部引出,经一次除尘后,进入余热回收系统,出风再经第二次除尘后,与部分净化后的烧结废气在混合器中混合,经增压后进入竖炉进行热矿循环冷却;(4)余热发电阶段循环冷却风经竖炉内换热后变热风后,经炉顶一次除尘,进入余热锅炉,与锅炉内给水系统进行换热,热蒸汽经汽轮机驱动发电装置发电,锅炉内换热后冷却的废气再排出,经过余热发电系统的循环风经第二次除尘后,与部分净化后的烧结废气混合,经增压后进入竖炉进行热矿循环风冷却。2.如权利要求1所述一种烧结烟气减量和余热综合利用方法,其特征在于,在烟气循环烧结阶段,所述部分烧结烟气,为取自烧结机头部、尾部若干风箱支管的烟气,烟气量占原主抽大烟道烟气排放总量的20%~60%;头、尾风箱支管取气数量的比例为1:6。3.如权利要求1所述一种烧结烟气减量和余热综合利用方法,其特征在于,在烟气循环烧结阶段,所述烟气量占原主抽大烟道烟气排放总量的30~50%;头、尾风箱支管取气数量的比例为1:3~5。4.如权利要求1所述一种烧结烟气减量和余热综合利用方法,其特征在于,在烧结矿竖式冷却阶段,所述部分烧结烟气,通过相应风箱支管的烟气三通切换阀,实现烟气循环系统和主抽烟道混合系统的切换。5.如权利要求1所述一种烧结烟气减量和余热综合利用方法,其特征在于,在烧结矿竖式冷却阶段,所述破碎机为双齿辊破碎机、颚式破碎机、单辊破碎机、复合式破碎机、圆锥式破碎机的一种,优选双齿辊破碎机,两个齿辊的间隙为50~150mm。6.如权利要求1所述一种烧结烟气减量和余热综合利用方法,其特征在于,在烧结矿竖式冷却阶段,竖冷过程的关键工艺参数如下:烧结矿料层高度4~15m、高径比:0.2~5:1;热矿在竖炉内的停留时间为1~5h;冷却风与热矿的气料比为500~3000m3/t-烧结矿。7.如权利要求1所述一种烧结烟气减量和余热综合利用方法,其特征在于,在烧结矿竖式冷却阶段,竖冷过程的关键工艺参数如下:烧结矿料层高度5~8m、高径比:1~2:1;热矿在竖炉内的停留时间为2~3h;冷却风与热矿的气料比为800~1500m3/t。8.如权利要求1所述一种烧结烟气减量和余热综合利用方法,其特征在于,在循环风冷却阶段,烧结废气经循环利用后,烟气量可减排20~50%,减排后的烟气经静电除尘、增压后,再经由烟气净化装置后,大部分从烟囱排出,少部分参与竖炉冷却烧结矿的循环...
【专利技术属性】
技术研发人员:石磊,李咸伟,胡子国,
申请(专利权)人:宝山钢铁股份有限公司,
类型:发明
国别省市:上海;31
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