【技术实现步骤摘要】
本专利技术涉及一种基于裂纹扩展寿命的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的监控装置及方法,属于汽轮机和燃气轮机
技术介绍
目前,在汽轮机和燃气轮机的内缸、外缸与阀壳的铸造、焊接和加工等制造过程中,有可能产生内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷。传统方法,要求内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷不超过2mm。若探伤发现的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷大于2mm,内缸或外缸或阀壳应当报废。汽轮机和燃气轮机的内缸、外缸与阀壳的造价昂贵,内缸、外缸与阀壳报废经济损失大。汽轮机和燃气轮机的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的传统评定方法,没有考虑制造缺陷所在部位的主应力作用及其裂纹扩展寿命的影响。在汽轮机和燃气轮机的内缸、外缸与阀壳的制造和加工阶段,基于裂纹扩展寿命的汽轮机和燃气轮机的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的监控,还没有合适的方法可供使用。申请人已经申请专利技术专利“汽轮机的阀壳与汽缸裂纹扩展寿命的监控装置及方法”,申请号201110413911.3,是汽轮机的阀壳与汽缸在发电厂运行阶段,在线计算和定期监控汽轮机的阀壳与汽缸的内表面和外表面的裂纹扩展寿命。华东理工大学申请的专利技术专利“汽轮机高温部件的剩余寿命预测方法”,申请号200710170946.2,在高温部件发现缺陷后,可以计算裂纹长度等于或超过临界裂纹尺寸的循环次数,该循环次数乘以保载时间来预测剩余寿命。郑善琨等人在《动力工程》1986年第4期发表论文“汽轮机低压转子缺陷评定”,采用缺陷探伤面积与允许的初始缺陷面积进行比较,来评定汽轮机低压转子的缺陷。现有技术,没有考虑汽轮机和燃气轮机的内缸、外缸与阀壳在起 ...
【技术保护点】
一种内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的监控装置,其特征在于,包括:用于对内缸、外缸与阀壳的内部进行探伤,以确定内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的所在部位和尺寸的超声波探伤仪(1);用于存贮超声波探伤仪(1)所采集的数据的数据库服务器(3);基于数据库服务器(3)内存储的数据,对内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的裂纹扩展寿命进行计算,进而对内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷进行评价与监控的计算服务器(2);用于输出内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的评价与监控结果的用户端浏览器(5);用于管理网页组件和回应用户端浏览器(5)的请求的网页服务器(4)。
【技术特征摘要】
1.一种内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的监控装置,其特征在于,包括:用于对内缸、外缸与阀壳的内部进行探伤,以确定内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的所在部位和尺寸的超声波探伤仪(1);用于存贮超声波探伤仪(1)所采集的数据的数据库服务器(3);基于数据库服务器(3)内存储的数据,对内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的裂纹扩展寿命进行计算,进而对内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷进行评价与监控的计算服务器(2);用于输出内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的评价与监控结果的用户端浏览器(5);用于管理网页组件和回应用户端浏览器(5)的请求的网页服务器(4)。2.如权利要求1所述的一种内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的监控装置,其特征在于:所述超声波探伤仪(1)与数据库服务器(3)连接,计算服务器(2)与数据库服务器(3)、网页服务器(4)连接,网页服务器(4)与数据库服务器(3)、计算服务器(2)、用户端浏览器(5)连接。3.一种内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的监控方法,其特征在于:步骤为:第一步:探伤确定内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的当量直径d;第二步:计算内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的面积A0;内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的面积A0的计算公式为:A0=10πd24=5πd22]]>式中:d——内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的当量直径;第三步:确定内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的椭圆形裂纹的初始短轴半径a0;把汽轮机和燃气轮机的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷处理为椭圆形裂纹,椭圆形裂纹的初始短轴半径为a0,椭圆形裂纹的初始长轴半径为c0,给定a0/2c0=x,内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的椭圆形裂纹的初始短轴半径a0的计算公式为:a0=5xd2]]>式中:d——内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的当量直径;x——椭圆形裂纹的初始短轴半径为a0与2倍初始长轴半径c0的比值,x=a0/2c0;第四步:计算内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷所在部位的最大应力σmaxi;对汽轮机和燃气轮机的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷部位,计算在无缺陷情况下,在冷态起动、温态起动、热态起动、极热态起动共四种瞬态过程的最大主应力,第i种瞬态工况的最大主应力用σ1i表示,第i种瞬态工况的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷所在部位的最大应力σmaxi的计算公式为:σmaxi=σ1i+σre式中:σre——内缸、外缸与阀壳的残余应力;第五步:计算内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的临界裂纹尺寸aci;第i种瞬态工况的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的临界裂纹尺寸aci的计算公式为:aci=K1C2Mσmaxi2]]>式中:σmaxi——第i种瞬态工况的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷所在部位的最大应力;M——与裂纹形状参数Q有关的常数;对于内缸、外缸与阀壳的内部缺陷,Q=∫0π2(1-c2-a2c2sin2θ)dθ]]>a——椭圆形裂纹短轴半径;c——椭圆形裂纹长轴半径;θ——过缺陷周线上任意一点的径向线与椭圆长轴的夹角;K1C——内缸、外缸与阀壳材料的断裂韧性;第六步:计算内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的裂纹扩展寿命Nfi;第i种瞬态工况的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的裂纹扩展寿命Nfi的计算公式为:Nfi=2(m0-2)C0(σmaxi)m0Mm02[1a0(m0-2)2-1aci(m0-2)2]]]>式中:a0——内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的椭圆形裂纹的初始短轴半径;C0、m0——内缸、外缸与阀壳的材料裂纹扩展的试验常数;第七步:计算内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的等效热态起动次数nhe;汽轮机和燃气轮机的内缸、外缸与阀壳的内部制造缺陷的等效热态起动次数nhe的计算公式可表示为:nhe=nc0Nfc+nw0Nfw+nr0Nfr1Nfh+nh0]]>式中:nc0——电站用户要求的冷态起动次数;n...
【专利技术属性】
技术研发人员:史进渊,邓志成,杨宇,陈鑫,汪勇,蒋俊,徐佳敏,林润达,
申请(专利权)人:上海发电设备成套设计研究院,
类型:发明
国别省市:上海;31
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