【技术实现步骤摘要】
本专利技术涉及机电伺服控制
,特别是一种直驱电机系统的自调节误差符号积分鲁棒控制方法。
技术介绍
在现代工业生产中,许多先进的机械设备如数控机床、半导体加工设备及微电子制造设备等都广泛采用直驱电机系统来保证高速和高精度的加工过程。直驱电机(如旋转和直线电机)系统由于消除了与减速齿轮相关的一些机械传动问题如齿隙、强惯性载荷以及结构柔性等,而这些非线性问题都是影响系统性能的主要因素,其存在将会严重恶化控制性能,因此通过对直驱电机系统进行先进的控制器设计可以获得高精度的控制性能。然而,也正是由于缺少减速齿轮的作用,对直驱电机系统进行控制器设计时需要面临许多建模不确定性,如参数不确定性及外负载干扰等不确定性非线性,这些不确定性不再经过减速齿轮而是直接作用于驱动部件,这样同样会严重地恶化控制性能,导致极限环震荡甚至使系统失稳。因此探索先进的控制器设计方法来保证直驱电机系统的高精度控制性能仍是实际工程应用领域的迫切需求。 针对直驱电机系统的的非线性控制问题,许多方法相继被提出。其中自适应控制方法对于处理参数不确定性问题是非常有效的方法,能够获得渐近跟踪的稳态性能。但是对于外负载干扰等不确定性非线性却显得力不从心,当不确定性非线性过大时可能会使系统失稳。而实际的电机系统都存在不确定性非线性,因此自适应控制方法在实际应用中并不能获得高精度的控制性能;作为一种鲁棒控制方法,经典滑 ...
【技术保护点】
一种直驱电机系统的自调节误差符号积分鲁棒控制方法,其特征在于,包括以下步骤:步骤1,建立直驱电机系统的数学模型;步骤2,设计自调节误差符号积分鲁棒控制器;步骤3,运用李雅普诺夫稳定性理论对直驱电机系统进行稳定性证明,并运用Barbalat引理得到系统的全局渐近稳定的结果。
【技术特征摘要】
1.一种直驱电机系统的自调节误差符号积分鲁棒控制方法,其特征在于,包括以
下步骤:
步骤1,建立直驱电机系统的数学模型;
步骤2,设计自调节误差符号积分鲁棒控制器;
步骤3,运用李雅普诺夫稳定性理论对直驱电机系统进行稳定性证明,并运用
Barbalat引理得到系统的全局渐近稳定的结果。
2.根据权利要求1所述的直驱电机系统的自调节误差符号积分鲁棒控制方法,其
特征在于,步骤1所述建立直驱电机系统的数学模型,具体如下:
(1.1)将电流环近似为比例环节,根据牛顿第二定律,直驱电机系统的运动方程为:
m y · · = k i u - B y · + f ( t , y , y · ) - - - ( 1 ) ]]> 式(1)中,m为惯性负载参数,ki为力矩放大系数,B为粘性摩擦系数,是未建模干扰,y为惯性负载的位移,u为系统的控制输入,t为时间变量;
(1.2)定义状态变量:则式(1)运动方程转化为状态方程:
x · 1 = x 2 ]]> θ 1 x · 2 = u - θ 2 x 2 + d ( x , t ) - - - ( 2 ) ]]> y=x1 式(2)中,均为名义值且已知,是系统总的干扰,
f(t,x1,x2)即为上述x1表示惯性负载的位移,x2表示惯性负载的速度;
为便于控制器设计,假设系统总的干扰d(x,t)足够光滑,使得均存在
并有界即:
| d · ( x , t ) | ≤ δ 1 , | d · · ( x , t ) | ≤ δ 2 - - - ( 3 ) ]]> 式(3)中δ1,δ2均为未知正常数,即具有不确定的上界。
3.根据权利要求1所述的直驱电机系统的自调节误差符号积分鲁棒控制方法,其
特征在于,步骤2所述设计自调节误差符号积分鲁棒控制器,步骤如下:
(2.1)定义z1=x1-x1d为系统的跟踪误差,x1d是系统期望跟踪的位置指令且该指
\t令二阶连续可微,根据式(2)中的第一个方程选取x2为虚拟控制,使方程趋于稳定状态;令x2eq为虚拟控制的期望值,x2eq与真实状态x2的误差为z2=x2-x2eq,
对z1求导得:
z · 1 = x 2 - x · 1 d = z 2 + x 2 eq - x · 1 d - - - ( 4 ) ]]> 设计虚拟控制律:
x 2 eq = x · 1 d - k 1 z 1 - - - ( 5 ) ]]> 式(5)中k1>0为可调增益,则
z · 1 = z 2 - k 1 z 1 - - - ( 6 ) ]]> 由于z1(s)=G(s)z2(s),式中G(s)=1/(s+k1)是一个稳定的传递函数,当z2趋于0时,
z1也必然趋于0;
(2.2)为获得一个额外的控制器设计自由度,定义一个辅助的误差信号r(t):
r = z · 2 + k 2 z 2 - - - ( 7 ) ]]> 式(7)中k2>0为可调增益;
根据式(2)和(7),有如下r的展开式:
θ 1 r = θ 1 x · 2 - θ 1 x · 2 eq + k 2 θ 1 z 2 = u - θ 2 x 2 + d ( x , t ) - θ 1 x · 2 eq + k 2 θ 1 z 2 - - - ( 8 ) ]]> 根据式(8),基于模型的控制器设计为:
u = u a + u s , u a = ...
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